ГОССТРОЙ СССР

 

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Защитные сооружения гражданской обороны

 СНиП II-II-77*

 

Утверждены постановлением

Госстроя СССР

от 13 октября 1977 г. № 158

 

ЦЕНТРАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ

ТИПОВОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ

 

Глава СНиП II-11-77* является переизданием главы СНиП II-11-77 "Защитные сооруже­ния гражданской обороны" с изменениями и дополнениями, утвержденными постановлениями Госстроя СССР от 14 июля 1980 г. № 103, от 4 сентябри 1981 г. № 161 и от 28 июня 1985 г. № 109.

   Разработана институтами ЦНИИпромзданий и Сантехпроект Госстроя СССР с участием учреждений Министерства обороны. НИИЖБ,  ПИ  № 1 Госстроя СССР, Моспромпроекта (мастерская № 6). ГлавАПУ г. Москвы, СоюзморНИИпроекта   Минморфлота  и МИСИ им. В. В. Куйбышева Минвуза СССР.

  

Глава СНиП II-11-77* согласована с Министерством обороны (начальником граждан­ской обороны СССР), Минздравом СССР, ГУПО МВД СССР и Госгортехнадзором СССР.

   С введением в действие настоящей главы утрачивают силу:

  "Указании по проектированию убежищ гражданской обороны" (СН 405-70);    

изменения и дополнения "Указаний по проектированию убежищ гражданской обороны" (СН 405-70);

внесенные постановлениями Госстроя СССР от 6 декабря 1971 г. № 192, от 19 июня 1973 г. № 100, от 8 июля 1974 г. № 141 и от 15 октября 1974 г. № 210;    

"Указания по проектированию противорадиационных укрытий" (СН 427-71) ;    

изменения и дополнения "Указаний по проектированию противора­диационных укры­тий" (СН 427-71), внесенные постанов­лениями Госстроя СССР от 29 декабря 1972 г. № 226 и от 14 сентября 1976 г. № 147;    

письмо Госстроя СССР и Штаба гражданской обороны СССР от 6 мая 1977 г. № НК-2198-1 "О применении электроручных вентиляторов при строительстве защитных сооружений".   

Разделы, пункты, таблицы и приложения, в которые внесены изменения и дополнения, отмечены в СНиП звездочкой.

  

Редакторы -     канд.  военных наук П.М.Кузьмин, инженеры  Б.Н. Шевченко и К.М. Кузьмин (Госстрой СССР), инж. С.А. Лохов (ЦНИИпромзданий), инженеры Н.Н. Сидоров и Е.П. Пылаев (Сантехпроект), кандидаты техн. наук В.И. Морозов, А.А. Хомко. А.И. Костин и Л.И. Быковченко (Минобороны).

 

Госстрой СССР

Строительные нормы и правила

СНиП II-11-77*

 

Защитные сооружения гражданской обороны

Взамен

 СН 405-70 и

СН 427-71

 

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

  1.1*. Настоящие нормы должны соблюдаться при проектировании вновь строящихся и реконструиру­емых  защитных сооружений гражданской обороны (убежищ  и противорадиационных укрытий), разме­щаемых   в приспосабливаемых  для  этих целей помещениях  производственных, вспомогательных, жилых  и общественных зданий и других объектов народного хозяйства, а также отдельно стоящих убежищ  в заглубленных или возвышающихся  со­оружениях.   Защитные   сооружения  гражданской обороны предназначаются для защиты а военное время укры­ваемых от воздействия оружия массового пораже­ния и должны использоваться в мирное время для нужд  народного хозяйства и  обслуживания на­селения.   Убежища  подразделяются на классы, а противорадиационные  укрытия  -  на  группы согласно прил. 1*1.

При проектировании защитных сооружений граж­данской обороны кроме требований настоящей гла­вы  следует учитывать требования действующего законодательства и соответствующих глав СНиП по проектированию зданий и сооружений, в помещени­ях которых размещаются  защитные сооружения, а также требования других нормативных документов с  учетом специфических  условий строительства защитных  сооружений, изложенных  в настоящей главе СНиП.    

1.2*. Убежища следует размещать в подвальных, цокольных и первых этажах зданий и сооружений. Размещение убежищ в первых этажах допускается с разрешения министерств и ведомств при соответст­вующем технико-экономическом обосновании. Строи­тельс­тво отдельно стоящих заглубленных или возвышающихся   (с заглублением пола менее 1,5 м  от планировочной отметки земли) убежищ допус­кается при невозможности устройства встро­енных убежищ или при возведении объектов в слож­ных  гидрогеологических условиях при соответст­вующем обосновании.  Для размещения противорадиационных укрытий следует   использовать  помещения    (согласно прил. 1*):

производственных и  вспомогательных зданий предприятий,  лечебных  учреждений  и  жилых зданий;   

школ, библиотек и зданий общественного назна­чения;

кинотеатров. Домов культуры, клубов, пансиона­тов, пионерских  лагерей, домов и баз отдыха;   

складов сезонного хранения топлива, овощей, продуктов и хозяйственного инвентаря.    

_______________

1Рассылается министерствами и ведомствами.

 

Внесены институтами ЦНИИпромзданий и Сантехпроект

Госстроя СССР

Утверждены постановлением Госстроя СССР

от 13 октября 1977 № 158

Срок введения в действие

1 июля 1978 г.

 

1.3. При проектировании помещений, приспосаб­ливаемых  под защитные сооружения, следует пре­дусматривать наиболее экономичные объемно-пла­нировочные и  конструктивные решения. Габариты поме­щений  следует назначать минимальными, обес­печивающими  соблю­дение требований по эффектив­ному использованию указанных помещений в мир­ное время для нужд народного хозяйства и защит­ных сооружений в военное время. Конструкции должны приниматься с учетом их эффективной  и экономической целесообразности в условиях  конкретной площадки  строительства в порядке, предусмотренном техническими правила­ми по экономному  расходованию основных строи­тельных материалов.    

1.4*. Состав помещений защитных сооружений, размещаемых  в защищенной  части здания или в отдельно стоящем заглубленном сооружении, дол­жен быть  определен с учетом эксплуатации их в мирное время, при этом площади указанных поме­щений, предназначенных для эксплуатации в мирное время, не должны превышать площадей, необходи­мых для защитных сооружений. В защитных сооружениях на каждые 500 укрыва­емых  необходимо предусматривать один санитар­ный пост площадью 2 м2, но не менее одного поста на сооружение. В  убежищах вместимостью 900 - 1200 чел. кроме санитарных постов следует пре­дусматривать медицинский пункт площадью 9 м2 при  этом  на  каждые  100 укрываемых   сверх 1200 чел. площадь медпункта должна быть дополни­тельно увеличена на 1 м2.    

1.5. Защитные сооружения, размещаемые в под­вальных, цокольных и первых этажах и в отдельно стоящих сооружениях, следует использовать в мир­ное время под:   

санитарно-бытовые помещения    (гардеробные домашней  и уличной одежды с душевыми  и умы­вальными);    

помещения культурного обслуживания (красные уголки, кабинеты политического просвещения) и учебных занятий;   

производственные помещения,  отнесенные по пожарной опасности к категориям Г и Д, в которых осуществляются технологические процессы, не со­провождающиеся  выделением вредных жидкостей, паров и газов, опасных для людей, и не требующие естественного освещения;

технологические, транспортные и пешеходные тоннели;

помещения  дежурных  электриков, связистов, ремонтных бригад;

гаражи для легковых автомобилей, подземные стоянки автокаров и автомобилей;   

складские помещения для хранения несгораемых материалов, а также для сгораемых материалов и несгораемых материалов в сгораемой таре при нали­чии автоматической системы пожаротушения;

помещения торговли и общественного питания  (магазины, залы столовых, буфеты, кафе, заку­сочные);    

спортивные помещении (стрелковые тиры и залы для спортивных занятий);    

помещения  бытового обслуживания  населения  (Дома быта, ателье, мастерские, приемные пункты, фотоателье, конторы и мастерские ЖЭК);

вспомогательные (подсобные) помещения лечеб­ных учреждений (кроме бальнеологических).   

Возможность  использования в мирное  время защищенных   соору­жений по другому назначению допускается по согласованию с местными органами Минздрава СССР, ГУПО МВД СССР и Штаба граждан­ской обороны.    

1.6*. Складские помещения, приспосабливаемые под защитные сооружения, должны  оборудоваться транспортными устройствами для загрузки, склади­рования и выгрузки материалов. При строительстве защитных сооружений в под­валах зданий или отдельно стоящих заглубленных сооружениях, расположенных в северной строительно-климатической зоне, не рекомендуется разме­щать в них в мирное время производства с техноло­гическими процессами, требующими больших рас­ходов воды.    

1.7. Перевод помещений, используемых в мирное время, на режим  защитного сооружения следует предусматривать в сроки, указанные в прил. 1*.    

1.8. Вместимость защитных сооружений опреде­ляется суммой мест для сидения (на правом ярусе) и лежания (на втором и третьем ярусах) и принимается, как правило, для убежищ не менее 150 чел. Проекти­рова­ние убежищ меньшей  вместимости допускается в исключительных случаях с разреше­ния министерств и ведомств при соответствующем обосновании. Вместимость противорадиационных укрытий сле­дует предусматривать:   

а) 5 чел. и более в зависимости от площади поме­щений  укрытий,  оборудуемых  в существующих зданиях или сооружениях;   

б) 50 чел. и более во вновь строящихся зданиях и сооружениях с укрытиями.   

Вместимость убежищ для нетранспортабельных больных  и  проти­вора­диационных  укрытий  для учреждений   здравоохранения  определяется по прил. 2*. При этом вместимость убежищ  следует принимать не менее 80 чел. Для больниц на 500 мест и менее убежища для нетранспортабельных больных следует предусматривать на группу близлежащих больниц.    

1.9. Задание на проектирование защитных соору­жений является составной частью задания на проектирование новых  и реконструкцию  действующих предприятий, зданий и сооружений. Состав задания на проектирование, стадийность проектирования, разработка и оформление проек­тов защитных сооружений принимаются в соответст­вии с требованиями инструкций по разработке про­ектов и смет для промышленного и жилищно-граж­данского строительства.   

В задании на проектирование защитных сооруже­ний в  дополнение к требованиям  перечисленных инструкций  следует указывать  класс  (группу) защитных  сооружений,  количество укрываемых мужчин и женщин, режимы  вентиляции, назначение помещений  в мирное время, технико-экономичес­кие показатели проекта.   

Рабочие проекты (проекты, рабочая документа­ция) защитных сооружений входят в состав рабочих проектов (проектов, рабочей документации) пред­приятия, здания, сооружения и оформляются в виде самостоятельных разделов (частей, томов, альбомов и т. п.).    

1.10*. При определении сметной стоимости строи­тельства защитных сооружений в составе предприя­тия или объекта следует руководс­твоваться инст­рукциями  по разработке проектов и смет, на осно­вании  которых составляется проектно-сметная документация на строительство основных объектов.   

Сметную стоимость встроенных в здания и соору­жения защитных сооружений следует определять по отдельным локальным сметам в соответствии с фор­мами № 4 и 6 прил. 10 и 12 (при расчете на ЭВМ) или формами  № 5 и 7 прил. 11 и 13 (при отсутствии расчета на ЭВМ) СП 202-81*, а затраты на строитель­ство этих сооружений включать в объектные сметы зданий (сооружений).

 

 

РАЗМЕЩЕНИЕ УБЕЖИЩ

 

1.11. Убежище следует располагать в местах наи­большего сосредоточения укрываемого персонала. Радиус сбора укрываемых  следует принимать со­гласно прил. 1*. В тех случаях, когда за пределами радиуса сбора оказываются группы укрываемых, следует предусматривать укрытие их в близлежа­щее  убежище, имеющем   тамбур-шлюз во  входе.  

Убежища  при  возможности следует размещать:  

встроенные  - под зданиями наименьшей  этаж­ности из строящихся на данной площадке;  

отдельно стоящие -  на расстоянии от зданий и сооружений, равном их высоте.   

1.12*. Убежища следует проектировать, как пра­вило, заглубленными в грунт. В маловлажных грун­тах низ покрытия  следует располагать не выше уровня планировочной отметки земли. При наличии грунтовых вод допускается размещать низ покры­тия выше планировочной отметки земли с обвалова­нием выступающих  стен и покрытий грунтом. При этом заглубление убежищ  (уровень пола) следует предусматривать не менее 1,5 м от планировочной отметки земли.   При   наличии в  местах размещения  убежищ высокого  уровня  грунтовых вод или  напорных грунтовых вод, обильного их притока, скальных пород основания или густой сети инженерных коммуникаций  допускается при  технико-эконо­мичес­ком  обосновании, за исключением зон затопления, строи­тельство отдельно стоящих возвышающихся убежищ. Эти убежища должны возводиться из моно­литного или  сборно-монолитного железобетона с увеличенным грунтовым обвалованием.   

Для заглубленной в грунт части убежищ следует предусматривать устройство гидроизоляции. Для убежищ, расположенных  в водо­насыщенных  грун­тах с коэффициентом фильтрации Кф до 3 м/сут, до­пускается устройство дренажа с окрасочной гидро­изоляцией наружных   поверхностей стен. Система дренажа выбирается  в зависимости от характера защищаемого  объекта и гидрогеологических усло­вий. При этом сброс грунтовых вод должен быть самотечным, а при наличии в убежище  дизельной электростанции  (ДЭС)   допускается устройство станции перекачки, размещаемой в убежище.   

Полы помещений убежищ, располагаемых в водо­насыщенных  грунтах, должны иметь уклон 1- 2% в сторону лотков, а последние - 2-   3%  в сторону водосборника,   из   которого   вода   должна откачиваться насосом (в убежище без ДЭС - руч­ным  насосом).    

1.13*. Прокладка транзитных линий водопрово­да, канализации, отопления, электроснабжения, а также трубопроводов  сжатого воздуха, газопрово­дов и трубопроводов с перегретой водой через поме­щения убежищ  не допускается.   

Во встроенных убежищах прокладка указанных линий инженерных коммуникаций,  связанных с си­стемами зданий (сооружений), в которые встроены убежища, допускается при условии установки от­ключающих  и других устройств, исключающих воз­можность  нарушения  защитных свойств убежищ. Канализационные стояки должны  быть заключены в стальные трубы или железобетонные короба, на­дежно  заделанные в  покрытие и  пол убежища.   

Сети водоснабжения, отопления и канализации здания, проходящие  над покрытием встроенного убежища, должны  прокладываться в специальных коллекторах (бетонных или железобетонных кана­лах), доступных для осмотра и производства ре­монтных работ при эксплуатации этих сетей в мир­ное время. Коллекторы должны иметь уклон 2-3 % в сторону стока.    

1.14*. При проектировании встроенных убежищ следует предус­матривать подсыпку грунта по по­крытию слоем до 1 м и при необходимости проклад­ку в ней инженерных коммуникаций.

Подсыпку грунта по покрытию  допускается не производить, если оно обеспечивает требуемую за­щиту от проникающей  радиации и от высоких тем­ператур при пожарах.   

Для отдельно стоящих убежищ  следует преду­сматривать  поверх  покрытия  подсыпку  грунта слоем не менее 0,5 м и не более 1 м с отношением высоты откоса  к его заложению  не более 1:2 и выносом бровки  откоса не менее чем на 1м, а для возвышающихся  убежищ - на 3м.   

При определении величины слоя грунта над по­крытием убежищ, расположенных в северной строительно-климатической зоне, следует производить проверочный расчет на недопущение в мирное время  промерзания покрытия и конденсации влаги на нем, кроме случаев, когда по условиям эксплуатации в  мирное время  эти требования не предъявляются.    

1.15*. Расстояния между помещениями, приспосабливаемыми под убежища, и емкостями, технологическими установками со взрыво­опасными  про­дуктами  следует принимать  в  соответствии с  прил. 1* но не менее противопожарных разрывов,  нормируемых  главами СНиП и другими нормативными  документами, утвержденными  или согласо­ванными Госстроем СССР.    

1.16. В защитных сооружениях, возводимых на вечномерзлых грунтах, в случае использования их в мирное время по другому назначению, чем это пре­дусмотрено проектом, не допускается без специаль­ных обоснований изменение температурного режима этих грунтов и принципа их использования в качест­ве основания.   

В северной строительно-климатической зоне от­дельно стоящие  сооружения,  приспосабливаемые под убежища, следует размещать в зонах с понижен­ной высотой снегового покрова.   

В районах с объемом   снегопереноса за зиму 400 м3 и более, определяемым в соответствии с данными  главы СНиП  по строительной климатоло­гии и геофизике, следует предусматривать меропри­ятия по снегозащите убежищ с учетом направления переноса снега при  общих  и низовых  метелях.    

1.17*. Убежища должны быть защищены от воз­можного  затопления дождевыми  водами, а также другими  жидкостями  при разрушении  емкостей, расположенных на поверхности земли или на выше­лежащих этажах зданий и сооружений.   

Убежища допускается располагать на расстоянии  не менее 5 м (в свету) от линий водоснабжения, теплоснабжения и напорной канализации диаметром до 200 мм. При диаметре более 200 мм расстояние  от убежища до линий водоснабжения, теплоснабжения и  напорных  канализационных  магистралей  должно быть не менее 15 м.

 В северной строительно-климатической зоне отвод поверхностных вод следует предусматривать по  открытым кюветам или лоткам, а из углублений - по трубам. Расстояние от убежища до открытых  водостоков необходимо определять с учетом сохранения вечномерзлого состояния грунтов оснований  убежищ и близлежащих  зданий и сооружений. Вы­бор системы сброса поверхностных вод должен назна­чаться с учетом исключения возможности образования наледи.

РАЗМЕЩЕНИЕ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ

1.18*. Противорадиационные укрытия следует размещать в  соот­ветствии с данными прил. 1*.  

1.19*. К помещениям, приспосабливаемым под противора­диа­ционные укрытия, предъявляются сле­дующие требования:  

наружные ограждающие  конструкции зданий или сооружений  должны   обеспечивать необходимую кратность ослабления гамма-излучения;

  проемы  и отверстия должны быть подготовлены для заделки их при переводе помещения на режим укрытия;  

помещения  должны  располагаться вблизи мест пребывания большинства укрываемых.   

1.20*. Уровень пола противорадиационных укры­тий должен быть выше наивысшего уровня грунто­вых вод не менее чем на 0,2 м.

 Противорадиационные укрытия допускается раз­мещать в подва­льных помещениях ранее возведенных зданий и сооружений, пол которых расположен ниже уровня грунтовых вод, при наличии надежной гидроизоляции.  

Проектирование противорадиационных укрытий во вновь строящихся подвальных помещениях при наличии грунтовых вод выше уровня пола допуска­ется с разрешения министерств  и ведомств при устройстве надежной гидроизоляции в исключитель­ных случаях, когда отсутствуют другие приемлемые решения: оборудование противо­радиационных укрытий на первом или в цокольном  этаже зданий, приспособление под противорадиационные укрытия помещений  близлежащих зданий и сооружений с учетом радиуса сбора укрываемых.   

1.21. Прокладка транзитных и связанных с систе­мой здания газовых сетей, паропроводов, трубопро­водов с перегретой водой и сжатым воздухом через помещения  противорадиационных укрытий  не до­пускается.  

Прокладка  транзитных  трубопроводов отопле­ния, водопровода и канализации через помещения противорадиационных  укрытий  допускается при условии размещения  их в полу или в коридорах, отделенных  от помещения  противорадиационного укрытия  стенами с пределом огнестойкости 0,75 ч.  

Трубопроводы  отопления  и вентиляции, водо­снабжения и канализации, связанные с общей систе­мой инженерного оборудования здания, допускается  прокладывать через помещения противорадиа­ционных укрытий.

2. ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

А. УБЕЖИЩА

  2.1*. В убежищах следует предусматривать основные и вспомогательные помещения.  

К основным относятся помещения для укрывае­мых, пункты управления, медпункты, а в убежищах лечебных учреждений - также операционно-перевязочные, предоперационно-стерилизационные.   

К вспомогательным относятся фильтровентиляционные  помещения   (ФВП), санитарные узлы, защищенные ДЭС, электрощитовая, помещение для хранения продовольствия, станция перекачки, баллонная, тамбур-шлюз, тамбуры.

ПОМЕЩЕНИЯ  ОСНОВНОГО  НАЗНАЧЕНИЯ

  2.2. Норму площади пола основного помещения на одного укрываемого следует принимать равной 0,5 м2 при двухъярусном и 0,4 м2 - при трехъярусном расположении нар. Внутренний объем помеще­ния должен быть не менее 1,5 м2 на одного укрыва­емого.

  Норму  площади помещений  основного и вспомо­гательного назначения в убежищах лечебных учреждений следует принимать согласно табл. 1.

 

   Примечания: 1 При определении объема на одного укрываемого  следует учитывать объемы всех помещений в зоне герметизации, за исключением ДЭС, тамбуров, расширительных камер.    

2. Площадь основных помещений, занимаемая  недемонтируемым   и не используемым для убежища   оборудованием, в норму  площади одного укрытия не входит.

 

Таблица 1

Помещения

Площадь помещения, м2, при вместимости убежища

 

по 150 коек

от 151 до 300 коек

1. Для больных (на одного укрываемого):

 

 

при высоте помещений 3м и более

1,9

1,6

при высоте помещений 2,5 м

2,2

2,2

2, Операционно-перевязочная

20

25

3. Предоперационно-стерилизационная

10

12

4. Буфетная с помещением для подогрева пищи

16

20

5. Санитарная комната для дезинфекции суден и хранения отбросов в контейнерах

7

10

6. Для медицинского и обслуживающего персонала а одного укрываемого)

0,5

0,5

Примечание. Нормы площади помещений для больных приняты с учетом расположения больничных коек:

80% в два яруса и 20% в один ярус в помещениях высотой 3м;

60% в два яруса и 40% в один ярус в помещениях высотой 2,5 м.

 

2.3*. Высоту помещений убежищ следует принимать в соответствии с требованиями использования  их в мирное время, но не более 3,5 м. При высоте  помещений от 2,15 до 2,9 м следует предусматривать двухъярусное расположение нар, а при высоте 2,9 м и более - трёхъярусное. В убежищах учреждений здравоохранения при высоте помещения 2,15м  и более принимается двухъярусное расположение нар (кроватей для нетранспортабельных больных).    

При технико-экономическом обосновании допускается использовать под убежища помещения, высота которых по условиям их эксплуатации в мирное  время не менее 1,85 м. В этом случае принимается  одноярусное расположение нар.    

2.4*. Места для сидения в помещениях для укрываемых следует предусматривать размерами 0,45х0,45 м на одного человека, а места для лежания - 0,55х1,8 м. Высота скамей первого яруса должна  быть 0,45 м, нар второго яруса - 1,4 м, третьего  яруса -  2,15 м от пола. Расстояние от âåðõíåãî яруса до перекрытия или выступающих  конструкций должно быть не менее 0,75 м.   

Количество мест для лежания должно приниматься равным:

 20% вместимости сооружения при двухъярусном расположении нар;

 30 % вместимости сооружения при трехъярусном расположении нар.   

2.5. Ширину проходов и коридоров следует при­нимать согласно табл. 2.

 

Таблица 2

Нормируемые величины

Расстояния, м, в убежищах. Размещаемых

 

на пред­приятиях

при лечеб­ных учреж­дениях

1. Ширина проходов на уровне скамей для сидения между:  

 

 

поперечными рядами (при количестве мест в ряду не более 12)

0,7

-

продольными рядами и тор­цами поперечных рядов

0,75

-

продольными рядами (при количестве мест в ряду не более 20 и при односторон­нем выходе)

0,85

-

2. Расстояние между больнич­ными койками при:

 

 

двухъярусном расположении

-

1

одноярусном  расположении

-

0,6

3. Сквозные проходы между рядами:

 

 

поперечными

0,9

-

продольными

1,2

 

4. Ширина проходов между рядами кроватей

-

1,3

5. Ширина коридоров

-

2,5

Примечание. Продольный ряд принимается по сто­роне здания с большим, а попереч­ный - с меньшим  коли­чеством разбивочных осей.

 

 

 2.6*. На предприятиях с числом работающих в наиболее много­численной смене 600 чел. и более в одном из убежищ следует предусматривать помеще­ние для пункта управления предприятия.  

На  предприятиях с числом работающих в наибо­лее многочисленной смене до 600 чел. в убежище вместо пункта управления надлежит оборудовать телефонную и радиотрансляционную точки для свя­зи с местным штабом гражданской обороны.  

Пункт  управления следует размещать в убежище, имеющем, как  правило, защищенный   источник электроснабжения.  

Рабочую комнату и комнату связи пункта управления следует располагать вблизи одного из входов и отделять от помещений для укрываемых несгорае­мыми  перегородками с пределом огнестойкости 1 ч.  

Общее  количество работающих в пункте управле­ния  предприятия следует принимать до 10  чел., норму площади на одного работающего - 2 м2.   

На  отдельных крупных предприятиях с разреше­ния министерств и ведомств число работающих на пункте  управления допускается  увеличивать до 25 чел.

  2.7*. Отделку  основных вспомогательных по­мещении  убежищ  следует предусматривать в соот­ветствии с требованиями СНиП в зависимости от назначения помещений, но не выше улучшенной отделки. Оштукатуривание потолков и стен поме­щений, а также облицовка стен керамической плит­кой не допускаются.  

Поверхности стен помещений убежищ лечебных учреждений следует затирать цементным раствором под окраску  масляной краской светлых тонов с матовой поверхностью.  

В операционно-перевязочных, операционных и ро­довых  родильных домов полы следует покрывать допущенными к применению  синтетическими мате­риалами светлых тонов.

ПОМЕЩЕНИЯ ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

 2.8*. Площади вспомогательных помещений убе­жищ  рекомен­дуется принимать согласно прил. 3.   

Фильтровентиляционное оборудование следует размещать в фильтровентиляционных помещениях (ФВП), расположенных у наружных стен.  

Размеры ФВП  следует определять в зависимости от габаритов оборудования и площади, необходи­мой для его обслуживания. Противопыльные филь­тры в системах вентиляции с электроручными вентиляторами должны иметь защитный экран, исклю­чающий возможность прямого облучения обслужи­вающего персонала. Толщина защитных экранов и стен ФВП, смежных  с внутренними помещениями убежищ, должна быть не менее величин, указанных в табл. 2а*.                                

 

Таблица   2а*.

Расчетная воздухоподача, м3

300

400-600

700-900

1000-4000

5000-9000

10000-1500

Толщина стен (экранов), мм:

 

 

 

 

 

 

железобетонных (бетон­ных)

50

80

100

170

200

250

армокирпичных

120

120

120

250

250

400

 

2.9. Санитарные узлы следует проектировать раз­дельными для  мужчин и женщин. Количество сани­тарных  приборов принимается  согласно табл. 3.

 

 

Таблица 3

Санитарные приборы

Количество укрываемых, чел., на один прибор в убежищах, размещаемых

 

на пред­приятиях

при лечеб­ных учреждениях

1. Напольная чаша (или унитаз) в туалетах для женщии

75

50

2. Напольная чаша (или унитаз) и писсуар (или 0,6 м  лотко­вого писсуара) в туалетах для мужчин (два прибора)

 

100

3. Санитарный прибор для медицинского и обслуживающего персонала

-

20

4. Умывальники при санитарных узлах (не менее одного на санитарный узел

200

100

Ширина прохода между двумя рядами кабин уборных или между рядом кабин и расположенных против них писсуаров должна быть равна 1,5 м, а между рядом кабин уборных и стеной или перегородкой - 1,1 м.

2.10*.Помещения для ДЭС следует располагать у наружной стены здания, отделяя его от других помещений несгораемой герметичной стеной (перегородкой) с пределом огнестойкости 1 ч. Входы в ДЭС из убежища должны быть оборудованы тамбуром с двумя герметическими дверями, открывающимися в сторону убежища.

2.10а*. При численности укрываемых до 150 чел. помещение для хранения продуктов следует принимать площадью 5 м2. На каждые 150 укрываемых сверх 150 чел. площадь помещения увеличивается на 3 м2.

Количество помещений для хранения продовольствия следует принимать из расчета одно помещение на 600 укрываемых. Помещения следует располагать рассредоточенно в различных местах убежища. Не допускается располагать указанные помещения рядом с санитарными узлами и медицинскими комнатами. Помещения оборудуются стеллажами заводского или индивидуального изготовления. Высота стеллажей должна быть не более 2 м. При этом минимальное расстояние от верхней полки стеллажа до выступающих частей перекрытия следует предусматривать не менее 0,5 м.

2.10б*. Дренажные станции перекачки следует располагать за линией герметизации убежищ. При входе в станцию должен быть предусмотрен тамбур с двумя герметическими дверями, открывающи­ми­ся в сторону помещения станции.

Под полом станции необходимо предусматривать резервуар для приема и откачки дренажных вод. Вход в резервуар осуществляется через люк в полу станци.

2.10в*. Дверь в электрощитовую должна иметь проем размером 0,8х1,8 м, открываться наружу и иметь самозапирающиеся замки, открываемые без ключа с внутренней стороны помещения.

2.10г*. Помещение баллонной следует предусматривать в убежищах с тремя режимами вентиляции. По взрывоопасности, взрывопожарной и пожарной опасности оно относится к категории Д. Сообщение баллонной со смежными помещениями необходимо предусматривать через тамбур с противопожарными дверями, открывающимися наружу.

ЗАЩИЩЕННЫЕ ВХОДЫ И ВЫХОДЫ

2.11. Размеры проемов и проходов в помещения, приспосабливаемые под убежища, должны удовлетворять требованиям настоящей главы и других нормативных документов, предъявляемых к помещениям в зависимости от их назначения в мирное время.

Количество входов следует принимать согласно прил. 1* в зависимости от вместимости убежища и количества укрываемых, приходящихся на один вход, но не менее двух входов. При вместимости убежища до 300 чел. допускается устраивать один вход, при этом вторым входом должен быть аварийный (эвакуационный) выход в виде тоннеля с внутренним размером 1,2х2 м и с дверным проемом размером 0,8х1,8 м.

2.12. Количество выходов из производственных зданий для заполнения убежищ, расположенных за пределами этих зданий, определяется аналогично входам в убежища. Общая ширина выходов из здания должна быть не менее суммарной ширины входов в убежища. При этом допускается принимать в качестве выхода из здания наряду с обычными выходами и подъемно-поворотные ворота для транспорта, оборудованные устройствами для автоматического и ручного открывания.

Подъемно-поворотные ворота для транспорта без устройств для ручного открывания при расчете путей эвакуации из здания не учитываются.

2.13*. Входы следует предусматривать в противоположных сторонах убежищ с учетом направления движения основных потоков укрываемых: с территории предприятия, из незащищенных помещений подвалов, из первого этажа производственных и других зданий через самостоятельную лестничную клетку, из общих лестничных клеток, не имеющих выходов из пожароопасных помещений.

Конструктивно-планировочные решения входов, возвышающихся и встроенных в первые этажи убежищ, должны обеспечивать необходимую защиту от проникающей радиации и исключать возможность прямого попадания излучения в защищенные помещения. Для этого следует предусматривать устройство во входах поворотов под углом 90° или экранов против дверных проемов с перекрытиями между экранами и убежищами. Защитные толщи экранов и перекрытий принимаются по расчету на радиационное воздействие.

В северной строительно-климатической зоне входы во встроенные убежища следует размещать ближе к углам зданий и в стенах, расположенных параллельно направлению преобладающих ветров (по направлению ветров зимнего периода).

2.14*. В зданиях входы в помещения, приспосабливаемые под убежища, допускается устраивать через общие лестничные клетки при отсутствии в этих помещениях складов сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви.

При наличии в помещениях, приспосабливаемых под убежища, сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви выход на первый этаж следует предусматривать через отдельные лестничные клетки, ведущие до первого этажа, а также допускается использовать для выхода об­щую  лестничную клетку, устраивая для этих поме­щений  обособленные выходы  наружу, отделенные от остальной части лестничной клетки глухими не­сгораемыми  ограждающими  конструкциями с пре­делом огнестойкости не менее 1 ч.   

Встроенные убежища, используемые  в мирное время под складские помещения, должны иметь не менее одного  входа с  территории предприятия.   

2.15*. Для убежищ вместимостью 300 чел. и более следует предусматривать устройство при одном из входов тамбура-шлюза. Для убежищ вместимостью от 300 до 600 чел. включительно устраивается одно­камерный, а в убежищах  большей вместимости - двухкамерный тамбур-шлюз.   

Для убежищ вместимостью более 600 чел. вместо двухкамерного тамбура-шлюза допускается устрой­ство при  двух входах однокамерных  тамбуров-шлюзов.   

Площадь  каждой  камеры  тамбура-шлюза при ширине  дверного проема 0,8 м следует принимать 8 м2, а при ширине 1,2 м-10 м2.    

В наружной и внутренней стенах тамбура-шлюза следует  предусматривать защитно-герметические двери, соответствующие классу защиты убежища. Защитно-герметические двери должны открываться наружу, по ходу эвакуации людей.   

В убежищах лечебных учреждений вместимостью до 200 чел. устраивается однокамерный, а при боль­шей вместимости -  двух­камер­ный тамбур-шлюз.

   2.16*. Все входы в убежища, кроме тех, которые оборудованы  тамбурами-шлюзами, должны  обору­доваться тамбурами.   

Двери в тамбурах следует предусматривать: в наружной  стене - защитно-герметические, соответ­ствующие  классу защиты убежища  и типу входа, во внутренней стене - герметические. Двери долж­ны открываться по ходу эвакуации людей.   

Вход в расширительную камеру из помещений в пределах контура герметизации необходимо обору­довать двумя герметическими ставнями, а из поме­щения ДЭС - одним.   

Входные проемы, используемые в мирное время и оборудованные защитно-герметическими и герме­тическими дверями, должны  заполняться дверями с учетом требований глав СНиП по проектированию зданий  и сооружений и  противопожарных норм.   

2.17. Суммарную ширину лестничных спусков во входе следует принимать в 1,5 раза, а пандусов - в 1,1 раза  больше  суммарной  ширины   дверных проемов.  

Уклон лестничных маршей следует принимать не более 1:1,5, а пандусов - 1:6.   

Ширина  тамбура-шлюза, ширина и длина тамбура и предтамбура при распашных дверях должны быть на 0,6 м больше ширины дверного полотна.  

В убежищах  лечебных учреждений следует прини­мать ширину предтамбура, тамбура-шлюза - 2,5 м, тамбура - 1,8 м; длину тамбура и тамбура-шлюза 4-4,5 м, предтамбура - 1,8 м.   

2.18*. Помещения, приспосабливаемые под убе­жища, должны  иметь один аварийный (эвакуацион­ный) выход.  

В убежищах  вместимостью 600 чел. и более одного из выходов  следует оборудовать как аварийный  (эвакуационный) в виде тоннеля внутренним раз­мером  1,2х2 м. При этом выход из убежища в тон­нель необходимо осуществлять через тамбур, обо­рудованный  защитно-гер­метической и герметиче­ской дверями размером 0,8х1,8 м.   

Тоннель аварийного выхода, совмещенного со входом  в убежище, допускается предусматривать для размещения однокамерного тамбура-шлюза.   

В отдельно стоящих  убежищах  допускается один их входов, расположенных вне зоны возмож­ных завалов, проектировать как аварийный выход.   

Аварийные выходы следует располагать, как правило,  выше уровня грунтовых вод. Превыше­ние отметки уровня грунтовых вод относительно пола аварийного выхода допускается принимать не более 0,2 м, а в аварийном выходе, совмещен­ном со входом, - не более 1,0 м.

 В условиях высокого уровня  грунтовых вод допускается аварийный выход проектировать че­рез покрытие в виде защищенной шахты без под­ходного тоннеля. При совмещении шахтного ава­рийного выхода со входом следует предусматри­вать лестничный спуск. Высота оголовка шахты определяется расчетом.    

2.19. В убежищах вместимостью до 600 чел. до­пускается предусматривать аварийный выход  в виде вертикальной шахты с защитным оголовком. При этом аварийный выход должен соединяться с убежищем  тоннелем. Внутренние размеры тоннеля и шахты должны быть 0,9х1,3 м.   

Выход из убежища в тоннель должен оборудо­ваться защитно-герметическими и герметическими ставнями, устанавливаемыми соответственно с на­ружной и внутренней сторон стены.    

2.20*. Аварийные шахтные выходы следует обо­рудовать защи­щенными оголовками, высоту кото­рых  hor необходимо принимать 1,2 или 0,5 м в зависимости  от удаления оголовка от  здания.   

Удаление оголовков в зависимости от высоты и типа зданий принимается согласно табл. 4.

 

Таблица 4

Здания

Расстояние от здания до оголовка, м, при hor, м.

 

0,5

1,2

Производственные одноэтажные

0,5 Н

0

Производственные многоэтаж­ные

Н

0,5 Н

Административно-бытовые корпуса, жилые здания

Н

0,5 Н+3

Примечание. В табл. 4 дана высота здания Н, м.

 

При удалении оголовков на расстояния менее указанных в табл. 4 их высоту следует принимать по интерполяции между  величинами 0,5 и 1,2 м или 1,2 м и высотой оголовка в пределах контуре разрушенного здания, равной hor = 0,15 Н  для производственных многоэтажных и hor = 0,25 Н для административно-бытовых  и жилых  много­этажных зданий.

   В стенах оголовка высотой 1,2 м следует преду­сматривать проемы размером 0,6х0,8 м, оборудуе­мые  жалюзийными   решетками,  открыва­емыми внутрь. При высоте оголовка менее 1,2 м в покры­тии следует предусматривать металлическую ре­шетку, открываемую  вниз, размером 0,6х0,6 м.   

В условиях стесненной городской  застройки при  соответствующем   технико-экономическом обосновании допускается во входах, совмещенных с аварийными выходами, предусматривать оголов­ки с устройством в них лестничных маршей (спус­ков)  и защитно-герме­тических и герметических дверей размером 0,8х1,8 м. В этом случае устрой­ство тамбура при выходе из убежища в тоннель не предусматривается.   

При расстоянии от здания до открытой части аварийного выхода более высоты здания допуска­ется вместо  защищенного  оголовка устраивать лестничный спуск с поверхности земли.    

2.21. Входы и аварийные выходы должны быть защищены  от атмосферных осадков и поверхност­ных вод.   

Павильоны, защищающие  входы от  атмосфер­ных осадков, должны выполняться из легких не­сгораемых материалов.

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

  2.22*. Конструкции помещений, приспосабли­ваемых под убежища, должны обеспечивать защи­ту укрываемых  от воздействия ударной волны, ионизирующих  излучении, светового излучения и теплового воздействия при пожарах.  

Помещения,  приспосабливаемые под убежища, должны быть герметичными1.   

2.23. Для убежищ следует принимать перекры­тия по балочной схеме с опиранием балок (риге­лей) на колонны, а также рекомендуется прини­мать безбалочные перекрытия. Применение несу­щих  внутренних продольных и поперечных стен допускается при соответствующем технико-эконо­мическом обосновании.   

2.24*. Участки не обсыпанных грунтом железо­бетонных  стен, выступающих над поверхностью земли или примыкающих к незащищенным  подва­лам, а также стены в местах примыкания входов и необсыпанные покрытия  при толщине их 50 см и менее  должны  иметь термоизоляционный  слой согласно табл. 6.

___________________

1 Табл. 5 исключена.

 

Таблица 6

Термоизоляционный материал

Термоизоляционный слой, см, при толщине железобетонных стен и покрытий, см

 

50

40

30

20

10

Шлак котельный или доменный

7

10

15

20

30

Керамзит, кирпичная кладка

8

11

17

22

32

Шлакобетон, керам­зито­бетон, песок сухой

9

12

20

25

35

Бетон тяжелый

10

20

30

40

50

Грунт растительный

15

2S

35

45

55

  

2.25. Конструктивную схему встроенных убе­жищ  следует выбирать с учетом конструкций зда­ния  (сооружения), в которое встраивается убежи­ще, и на основе технико-экономической оценки объемно-плани­ровочных  решений по использова­нию  помещений  в мирное время. Рекомендуется применять каркасную схему.   

Бескаркасная схема допускается при соответст­вующем  обосновании.    

2.26. Конструктивные решения сопряжений эле­ментов  каркаса надземной части зданий с конст­рукциями  встроенных убежищ должны предусмат­ривать, как правило, свободное опирание надзем­ных  конструкций зданий на покрытие встроенного убежища.   

Для  обеспечения пространственной жесткости каркаса вновь строящейся надземной части здания при воздействии эксплуатационных нагрузок до­пускается устройство "стыков по жесткой схеме" каркаса надземной  части с покрытием убежищ, рассчитанных на разрушение надземных конструк­ций  при особом сочетании нагрузок и сохранении при  этом прочности и  герметичности покрытия убежищ.    

2.27*. При проектировании  убежищ  следует предусматривать применение  типовых  сборных железобетонных  конструкций.   

Для убежищ IV класса допускается применение типовых  железобетонных конструкций промыш­ленного и жилищно-граж­данского строительства с необходимым  усилением.   

При расположении основания убежищ ниже или на  уровне грунтовых вод фундаментную  плиту следует проектировать из монолитного  железо­бетона.   

Наружные стены убежищ, пол которых располо­жен  ниже уровня грунтовых вод на 2 м и менее, допускается проектировать из сборных железобе­тонных  конструкций с устройством надежной гид­роизоляции.

 В случае, если отметка пола убежища  ниже уровня грунтовых вод более чем на 2 м, фундамент­ную  плиту и наружные  стены  убежищ  следует проектировать из монолитного железобетона с оклеечной гидроизоляцией, предусматривая индуст­риальные способы их возведения и непрерывную укладку бетонной смеси при бетонировании.

 В зоне возможного затопления несущие конст­рукции  убежищ  следует проектировать из моно­литного  железобетона с  оклеечной  гидроизо­ляцией.

2.28. В наиболее напряженных местах изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо предусматривать учащенную  поперечную арматуру с шагом 10-15d.   

2.29. Покрытия следует проектировать, как  правило, сборными и сборно-монолитными, обес­печивающими надежную  связь покрытия со сте­нами, выполненными из сборных железобетонных  элементов, путем сварки закладных деталей или  выпусков арматуры длиной 30-35d стержней, а со  стенами из каменных (бетонных) материалов -  путем установки анкеров. Узлы сопряжения должны замоноличиваться бетоном.    

2.30*. Стены следует проектировать из сборных  железобетонных панелей, бетонных блоков, монолитного железобетона и других строительных мате­риалов, удовлетворяющих требованиям прочности,  а также другим требованиям, предъявляемым к  подземным частям зданий и сооружений.   

При проектировании стен из сборных конструкций необходимо предусматривать заполнение швов  между стеновыми панелями и  заделку их в паз  фундаментной плиты  бетоном  или  раствором.  В водонасыщенных  грунтах заполнение швов и  заделку панелей следует производить водонепроницаемым бетоном (раствором) на безусадочном  или расширяющемся и самонапрягающемся цементе либо на портландцементе  с уплотняющими  добавками.   

Места сопряжения стен (углы примыкания, пе­ресечения), выполненные из каменных материалов  и бетонных блоков, следует усиливать арматурой  класса А-I в виде отдельных стержней или сеток.

При проектировании наружных  стен встроен­ных в первые этажи убежищ  следует применять  монолитный железобетон или комплексные конст­рукции, состоящие из монолитного железобетона и  каменной кладки, расположенной  с  наружной  стороны.    

2.31*. Колонны  и фундаменты   необходимо  проектировать из сборного или монолитного железобетона. При расположении основания сооружения на 0,5 м выше наивысшего уровня грунтовых  вод следует применять ленточные (под стены) и столбчатые (под колонны) фундаменты.    

В водонасыщенных грунтах, сложных гидрогеологических условиях и в районах распространения  вечномерзлых грунтов рекомендуется применять фундаменты в виде сплошной  плиты из монолитного железобетона.   

Для стен и колонн возвышающихся, отдельно стоящих  и встроенных в первые этажи убежищ допускается применение монолитных железобетон­ных ленточных фундаментов,  расположенных в двух  взаимно перпендикулярных  направлениях.   

В районах распространения вечномерзлых грунтов тоннели входов и аварийных выходов должны  иметь отдельные от основного сооружения фун­даменты.    

2.32. В северной строительно-климатической  зоне тоннели входов и аварийных выходов убежищ, проектируемых  с  использованием вечно­мерзлых грунтов в качестве основания по принципу II и в соответствии с требованиями главы СНиП  по проектированию оснований и фундамен­тов на вечномерзлых грунтах, следует отделять от помещений  убежищ   деформационными швами, конструкция которых должна исключать возмож­ность попадания грунтовых вод во входы убежищ.   

2.33. Сопряжения несущих стен и колонн с по­крытиями  и фун­даментами должны обеспечивать пространственную жесткость убежища  при мон­тажных и расчетных нагрузках.   

2.34*. Перегородки следует проектировать армокирпичными, из  сборного железобетона, из бетона на пористых заполнителях и других огне­стойких материалов. Конструкции перегородок и их крепления к стенам, колоннам и покрытиям следует  проектировать с  учетом воздействия инерционных нагрузок и возможных деформаций элементов покрытий и вертикальных осадок стен и колонн  при  воздействии расчетной нагрузки.  

2.34а*. В бетонной подготовке пола помещений для хранения продовольствия необходимо предус­матривать укладку сетки из стальной проволоки диаметром 1,5-2,5 мм с размером ячейки не более 12х12 мм. В местах сопряжения бетонной подго­товки пола с ограждающими конструкциями поме­щений сетку следует заводить на высоту 0,5 м от пола и  оштукатуривать  цементным  раствором.  

Входные двери помещений для хранения продо­вольствия должны  быть сплошными, без пустот, обитыми   кровельной оцинкованной  сталью на высоту 0,5 м, на дверях следует предусматривать установку замков.   

2.35. Защиту  входных проемов следует преду­сматривать с помощью  защитно-герметических и герметических ворот, дверей и ставней, разрабаты­ваемых в соответствии с ГОСТом.   

2.36*. На вводах коммуникаций, обеспечиваю­щих  внешние связи данного помещения, приспо­сабливаемого под убежище, с другими, а также функционирование систем внутреннего оборудова­ния после воздействия расчетной нагрузки, необхо­димо предусматривать компенсационные устрой­ства.  

Проектирование  компенсационных устройств и дверных  проемов следует производить с учетом возможной осадки сооружения на 15 см.

ГИДРОИЗОЛЯЦИЯ  И ГЕРМЕТИЗАЦИЯ

 2.37*. Гидроизоляцию убежищ следует проекти­ровать в соот­ветствии с требованиями инструкции по проектированию гидро­изоляции подземных час­тей зданий и сооружений. Степень допустимого увлажнения  ограждающих  конструкций убежищ следует принимать в зависимости от назначения помещений, используемых в мирное время, но не ниже II категории.   

Для  гидроизоляционных  покрытий  следует выбирать материалы, обладающие высокой  адгезией, значительной сопротивляемостью разрыву, водо- и паронепроницаемостью, наибольшим отно­сительным удлинением, а при наличии агрессивных грунтовых вод - стойкие к их воздействию.   

В северной  строительно-климатической зоне независимо от принципа использования вечномерзлых грунтов (I и П) в качестве основания убежищ заглубленные в грунт конструкции должны иметь гидроизоляцию, стойкую к замораживанию и при­годную  к условиям  работы при отрицательных температурах. Во всех случаях гидроизоляция должна совмещаться с антикоррозионной защитой, а также с защитой фундаментов и других подземных зданий и сооружений от выпучивания.   

2.38. В убежищах, размещаемых  в водонасы­щенных  грунтах и в зонах возможного затопления, гидроизоляцию из рулонных материалов и отдель­ных листов необходимо  рассчитывать исходя из условия обеспечения водонепроницаемости после воздействия расчетных нагрузок.  

При  проектировании указанных убежищ необ­ходимо  определять зоны возможного появления трещин  в ограждающих конструкциях и ширину их раскрытия при наиболее неблагоприятных рас­четных случаях воздействия. Конструкцию гидро­изоляционного покрытия следует определять с учетом возможного деформирования его без разрыва и потери изоляционных свойств.   

2.39. Расчетная величина деформации ат, см, при которой материал гидроизоляции деформируется без разрыва, определяется по формуле

,             (1)

где    Ки - коэффициент,   зависящий от соотношения физико-механических свойств гидроизоляционных  материалов  и мастики,         принимаемый  по табл. 7;

Åè - модуль деформации гидроизоляционного материала, принимаемый   по  табл. 8,      кгс/см2;  

Îи - относительное удлинение гидроизоляционного  материала,  принимаемое   по      табл. 8;

Rи - расчетное  сопротивление гидроизоляционного материала растяжению, кгс/см2, принимаемое по табл. 8;  

d - толщина гидроизоляционного материала,      см;

Rм - расчетное сопротивление мастики сдвигу, принимаемое по табл. 8, кгс/см2;   

q - расчетная нагрузка на гидроизоляцию, кгс/см2;  

fи - коэффициент трения песка по гидроизоляционному покрытию,  принимаемый по      табл. 9.

 

Таблица 7

Отношение показателей физико-механических свойств материалов

 

1

1-2

2

Коэффициент Ки

0,67

1

1,4

 

Таблица 8

Гидроизоляционный материал

Расчетные сопротивления Rи, кгс/см2 (над чертой) , модуль деформации Еи, кгс/см2 (под чертой),. при времени нарастания нагрузки, м×с

 

До 6

8

10

20

40

60

100

150

1. Поливинилхлоридный пласти­кат при Îи = 0,2

2. То же, при Îи = 0,1

3. Листовой полиэтилен при

Îи = 0,3

4. Изол в 3 слоя при Îи = 0,1

5. Изол в 4 слоя при Îи = 0,08

6. Изол в 5 слоев при  Îи =0,08

7. Бризол в 3 слоя при Îи = 0,08

8. Бризол в 5 слоев при Îи = 0,08

9. Бризоп в 4 слоя при  Îи = 0,08

10. Мастика БКС, Rм

17,5

17,5

17,5

13

9,8

8,0

6,2

5,2

Примечание.     При промежуточных значениях времени нарастания нагрузки значения Rи, Rм и Îи допускается принимать по интерполяции.

 

Таблица 9

Материал гидроизоляционного покрытия

Коэффициент трения fи песка при его зерновом составе и влажности, %

 

средне-зернистого

крупно-зернистого

 

G = 0

G £0,5

G = 0

G £0,5

Поливинилхлоридный пластикат

0,5

0,4

0,55

0,43

Листовой полиэтилен

0,42

0,36

0,45

0,38

Иэол и бризол

0,52

0,4

0,6

0,45

Примечание.     Для глинистых и суглинистых грунтов коэффициент fи  допускается принимать как для среднезернистых песков при влажности G £ 0,5.

 

 

2.40. Максимальная ширина раскрытия трещин в местах сопряжения железобетонных конструкций не должна превышать 0,5 см.  

В  тех случаях, когда значения ат будут меньше максимальной  ширины трещины в конструкции сооружения, необходимо предус­матривать примене­ние гидроизоляционных материалов с более высоки­ми прочностными характеристиками, увеличивать число слоев  гидро­изоляционного покрытия  или предусматривать местные усиления гидроизоляции в зоне образования трещин.  

Расчет гидроизоляции на отрыв по вертикальным поверхностям при осадке сооружения под действи­ем нагрузки производится по формуле

                 qfи £ Rм,                    (2)

где   Rм, q, fи - то же, что в формуле (1).

2.41*. Вводы инженерных коммуникаций долж­ны быть доступны для их осмотра и ремонта с внут­ренней стороны убежища. Допускается объединение их, при этом группировку вводов следует произво­дить с учетом требований соответствующих глав СНиП. На вводах водос­набжения и теплоснабжения, а также выпусках канализации следует предусмат­ривать внутри убежища  установку  запорной ар­матуры.

Закладные части для вводов кабелей, воздухово­дов, труб водопровода и теплоснабжения и для вы­пусков  канализации следует устраивать в  виде стальных патрубков с наваренными  в средней их части фланцами. Установку закладных частей в ог­раждающие  конструкции следует предусматривать, как правило, до бетонирования.

2.42. Закладные части для крепления защитно-герметических и герметических дверей (ставней) и вводов инженерных  коммуникаций  следует проек­тировать с учетом нагрузок от воздействия ударной волны. По периметру закладных частей дверей сле­дует предусматривать установку штуцеров с шагом 0,5 м для нагнетания через них раствора на расши­ряющемся  цементе.

   В закладных (трубчатых) частях после проклад­ки кабелей электроснабжения и связи должна пре­дусматриваться заливка  свободного пространства кабельной мастикой. В других вводах свободное пространство  внутри закладных   частей следует заполнять уплотнительными прокладками.

2.43*. Эксплуатационный подпор воздуха при режиме  фильтро­вентиляции должен  предусматри­ваться 5 кгс/м2. При режиме  чистой вентиляции подпор воздуха в убежище следует обеспечивать за счет превышения притока над вытяжкой, величина подпора воздуха при этом не нормируется.  

В проекте на плане сооружения указываются все линии герметизации убежища и средства, обеспечи­вающие  герметизацию во входах и местах прохода коммуникаций.

Б. ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫЕ УКРЫТИЙ (ПРУ)

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.44. В составе противорадиационных укрытий следует предусматривать помещения для размеще­ния  укрываемых   (основные), санитарного узла, вентиляционной и для хранения загрязненной верх­ней одежды (вспомогательные).    

В неканализованных укрытиях вместимостью до 20  чел. допускается предусматривать помещение для выносной тары.

Противорадиационные укрытия для учреждений здравоохранения должны  иметь следующие основ­ные помещения: для размещения больных и выздо­равливающих,  медицинского  и обслуживающего персонала, процедурную (перевязочную), буфетную и посты медсестер.

Размещение больных, медицинского и обслужи­вающего персонала следует предусматривать в раз­дельных помещениях,  за исключением постов де­журного персонала. В противорадиационных укры­тиях больниц хирургического профиля следует до­полнительно предусматривать операционно-перевя­зочную  и предоперационно-стери­лизационную пала­ты. Для тяжелобольных  следует предусматривать санитарную комнату.   

Противорадиационные укрытия для инфекцион­ных  больных следует проектировать по индивиду­альному заданию, предусматривая раздельное раз­мещение больных  по видам инфекции  и выделяя при  необходимости помещения   для  отдельных боксов.

2.45* Норму площади пола основных помещений в ПРУ на одного укрываемого следует принимать равной 0,5 м2 при двухъярусном и 0,4 м2 при трехъ­ярусном расположении нар.  

Нормы  площади  помещений противорадиацион­ных укрытий для учреждений здравоохранения сле­дует принимать согласно табл. 10.

 

Таблица 10

Помещения

Площадь помещений,

м, при количестве

коек (мест)

Дополнительные указания

 

200-400

401-600

601-1000

 

А. Больницы, клиники, госпитали и медсанчасти

 

 

 

 

1. Для размещения больных (на одного укрываемого):

 

 

 

 

тяжелобольных при высоте помещения 3 м и более

1,9

1,9

1,9

-

тяжело6ольных при высоте помещения 2,5м

2,2

2,2

2,2

-

выздоравливающих

1

1

1

-

2.  Операционно-перевязочная 

 

3. Предоперационно-стерили­за­ци­­он­ная

25

 

12

30

 

12

40

 

24

}

Только в больницах хирур­ги­ческого профиля

4. Процедурная-перевязочная

20

30

40

-

5. Буфетная с помещением для подогрева пищи

20

30

40

-

6. Посты медицинских сестер

2

2

2

Количество постов опреде­ляется в задании на проекти­рование

7. Для размещения медицинского и обслужива­ющего персонала (на одного укрываемого)

0,5

0,5

0,5

-

8. Санитарная комната (для мытья суден, пеленок и хранения отбросов)

10

14

20

Только для тяжелобольных

9. Отдельные помещения боксов с тамбуром и санузлом

11

11

11

Только в инфекционных бо­ль­ницах. Коли­чество бок­сов определяется заданием на про­ектирование

Б. Родильные дома и

детские больницы

 

 

 

 

10. Для размещения больных, беременных, рожениц и родиль­ниц

Согласно поз. 1 раза. A

11. Операционно-перевязочная

36

-

-

-

12. Предродовая палата

 

13. Родовая палата

20

 

20

-

-

}

Только в родильных домах

14. Детская комната (на каждого ребенка)

0,6

-

-

-

15. Буфетная, посты медицинских сестер, помещения для меди­цинского и обслуживающего пер­сонала, санитарная комната

Согласно поз. 5-8 разд. A

16. Бельевая для хранения дву­хсуточного запаса белья

6

-

-

Только в родильных домах

В. Лечебно-оздоровительные учреждения

 

 

 

 

17. Для отдыхающих (на одного укрываемого)

 

 

 

 

взрослого

0,5

0,5

0,5

-

ребенка

1

1

1

-

18. Процедурная-перевязочная:

 

 

 

 

для взрослых

20

25

30

 

для детей

16

20

25

-

19. Буфетная и посты меди­ци­н­ских сестер

Согласно поз. 5 и 6 разд. A

Г. Учреждения, не имеющие коечного фонда

 

 

 

 

20. Для рабочих и служащих (на одного укрываемого)

0,5

0,5

0,5

-

 

2.46. При проектировании противорадиационных укрытий,  размещаемых  в  общеобразовательных школах и  детских садах-яслях, следует принимать нормы  площади, кроме постов для медсестер, по поз. 17-19 табл. 10. при этом учеников-подростков 12 лет и старше следует относить к категории взрос­лых, остальных - к категории детей.   

2.47*. Высоту помещений противорадиационных укрытий во вновь проектируемых зданиях следует принимать в соответствии с главой СНиП по проек­тированию  помещений, используемых  в  мирное время, но не менее 1,9 м от отметки пола до низа выступающих конструкций перекрытий (покрытий).   

Для  укрытий, оборудуемых в существующих зданиях и сооружениях, следует принимать:  

трехъярусное расположение нар при высоте по­мещений 2,8-3 м;

двухъярусное расположение нар при высоте по­мещений 2.2-2,4 м.  

При размещении  противорадиационных укрытий в подвалах, подпольях, горных выработках, пеще­рах, погребах и других заглубленных помещениях при их высоте 1,7-1,9 м следует предусматривать  одноярусное расположение нар. Норма  площади  пола основных помещений ПРУ на одного укрываемого принимается равной 0,6 м2.   

Основные помещения укрытий оборудуются местами для лежания и сидения.    

Места для лежания должны составлять не менее 15% при  одноярусном, 20% при двухъярусном и  30% при трехъярусном расположении нар общего  количества  мест в укрытии. Места для лежания  следует принимать размером 0,55х1,8 м.   

Посты  медицинских сестер следует предусмат­ривать из расчета один пост на 100 больных средней  тяжести.   

2.48*. Требования к санитарным узлам принимаются в соответствии с п. 2.9 настоящей главы. Количество напольных чаш (унитазов), писсуаров  и умывальников для противорадиационных укрытий  на предприятиях и в жилых районах следует прини­мать в соответствии со второй графой табл. 3 нас­тоящих норм.   

Для противорадиационных укрытий учреждений  здравоохранения, имеющих  больных средней  и  легкой  тяжести, медицинский и обслуживающий  персонал, нормы, указанные в поз. 1 и 2 второй  графы табл. 3 настоящих норм, следует принимать,  уменьшая в 1,5 раза, а указанные в поз. 3 и 4 той  же таблицы - принимать по третьей графе.

 В противорадиационных укрытиях допускается  проектировать санитарный узел из расчета обеспечения 50% укрываемых. Для остальных укрываемых  пользование санитарными приборами следует преду­сматривать в соседних с укрытием помещениях.   

Площадь помещения для выносной тары следует  принимать не более 1 м2.    

2.49*. В противорадиационных укрытиях, имеющих вентиляцию  с  механическим побуждением,  следует предусматривать вентиляционные помещения, размеры которых определяются габаритами  оборудования и площадью, необходимой для его обслуживания.   

При ручном приводе вентилятора противопыльные фильтры должны иметь защитный экран, исклю­чающий возможность прямого облучения обслужи­вающего персонала.   

Толщина защитных экранов и стен вентиляционных помещений, смежных с помещениями для укры­ваемых, принимается по табл. 2а*.    

2.50. Помещения для хранения загрязненной улич­ной одежды следует предусматривать при одном из выходов и отделять от помещений для укрываемых несгораемыми перегородками с пределом огнестой­кости 1 ч. Общая площадь их определяется из рас­чета не более 0,07 м2 на одного укрываемого.   

В укрытиях  вместимостью до 50  чел. вместо помещения  для загрязненной одежды допускается предусматривать устройство при входах вешалок, размещаемых  за занавесями.    

2.51*. Количество входов в противорадиационное укрытие следует предусматривать в зависимости от вместимости согласно прил. 1*, но не менее двух входов шириной 0,8 м.   

При вместимости укрытия до 50 чел. допускается устройство одного входа, при этом вторым эвакуационным  выходом   должен быть  люк  размером 0,6х0,9 м с вертикальной лестницей или окно раз­мером  0,7х1,5 м со специальным приспособлением для выхода.  

Общую ширину входов для мирного времени в помещениях, приспосабливаемых под противоради­ационные укрытия, следует принимать из расчета не менее 0,6 м на 100 чел., работающих в помещениях, но ширина каждого из входов должна быть не менее 0,8м.

КОНСТРУКТИВНЫЕ  РЕШЕНИЯ

2.52. Наружные  ограждающие    конструкции противорадиационных укрытий  должны  обеспечи­вать защиту укрываемых от поражающего воздейст­вия ионизирующих  излучений при радиоактивном заражении местности и от воздействия ударной волны согласно прил. 1 .

  Степень защиты укрываемых  от ионизирующих излучении при радиоактивном заражении местности следует определять расчетом  в соответствии с указанным в задании на проектирование коэффици­ентом защиты противорадиационного укрытия.

2.53*. Проемы  в наружных ограждающих конструкциях, не используемые для  входа или выхода из укрытия, следует заделывать во время перевода помещений на режим укрытия с учетом соблюдения условия  по прил. 1* .             

 Вес 1 м2 заделки должен соответствовать аналогич­ному  весу ограждающих конструкций или быть не менее величин, определяемых  расчетом по ослаб­лению излучения с учетом заданного коэффициента защиты  укрытия.   

2.54. Окна надземных помещений,  расположен­ных за пределами зоны воздействия ударной волны и приспосабливаемых  под противорадиационные укрытия, следует заделывать на высоту не менее 1,7 м от отметки пола. В верхней части окна (проема) допускается оставлять отверстие высотой 0,3 м, которое должно располагаться выше  мест для лежания не менее чем на 0,2 м.   

2.55. Для предотвращения заражения радиоактивными  осадками   основных помещений   укрытий необходимо  на незаложенных частях окон предус­матривать устройство занавесей. В противорадиа­ционных  укрытиях  следует предусматривать уст­ройство в окнах помещений, смежных с укрытием и  расположенных над  ним, приспособлений для навешивания  занавесей или для установки легких навесных ставней (щитов), исключающих попадание радиоактивных осадков в указанные помещения.   

2.56*. Повышение защитных  свойств противора­диационных  укрытий,  размещаемых  в подвалах, подпольях,  надземных  жилых, общественных  и других  зданиях или сооружениях, следует предус­матривать путем:  

устройства пристенных экранов из  камня или кирпича, укладки мешков  с грунтом и т. п. у на­ружных  стен надземных помещений на высоту 1,7 м от отметки пола;

обвалования выступающих частей стен подвалов (подполий) на полную высоту;  

укладки  дополнительного слоя грунта на перек­рытии и установки в связи с этим поддерживающих прогонов (балок) и стоек;  

заделки лишних проемов в ограждающих конст­рукциях и устройства стенок-экранов во входах (въездах).

   Все перечисленные мероприятия должны прово­диться в период  перевода помещений  на режим укрытия.   

Устройство помещения фильтровентиляционной и установка в ней оборудования производятся за­благовременно.    

2.57*. Во входах в противорадиационные укры­тия должны  устанав­ливаться обычные двери. При этом в зоне возможных слабых разрушений необходимо  предусматривать приспособления для удержа­ния дверного  полотна в открытом  положении  в момент воздействия ударной волны.    

2.58. Для защиты входов в укрытиях, располо­женных на первом этаже здания или в заглубленных сооружениях с въездом для автотранспорта, следует предусматривать стенки-экраны. Вес 1 м2 экрана должен быть  не менее веса 1 м2 наружной стены укрытия  или определен по расчету на ослабление излучения.   

Место установки стенки-экрана определяется условиями эксплуатации, а расстояние от входного проема до  экрана должно быть на 0,6 м больше ширины  полотна двери  (ворот). Размеры стенки-эк­рана в плане следует назначать из условия ослаб­ления и  минимального   попадания через входы излучения в помещения для укрываемых.

Высота стенки-экрана должна быть не менее 1,7 м от отметки пола. Допускается устройство стенки-экрана из местных материалов.    

2.59. Защиту укрываемых от ионизирующих излучений, прони­кающих через входы, допускается также осуществлять путем  устройства во входах поворотов на 90°, при этом толщина стены, распо­ложенной против входа, определяется расчетом.

3*. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ   

НАГРУЗКИ И ИХ СОЧЕТАНИЯ

3.1*. Ограждающие и несущие конструкции убе­жищ  следует  рассчитывать на особое сочетание нагрузок, состоящее из  постоянных, временных длительных  нагрузок и статической нагрузки, эквивалентной действию динамической нагрузки от воздействия ударной волны (эквивалентная стати­ческая нагрузка).   

Конструкции  должны  быть, кроме того, прове­рены расчетом на основное сочетание нагрузок и воздействий при эксплуатации помещений убежищ в мирное время, а также на возникающие усилия и сохранность герметичности убежищ при возможной осадке  отдельных нагруженных опор (колонн) убежищ от эксплуатационной нагрузки надземной части здания или сооружения.   

3.2. Постоянная и временная длительные нагруз­ки должны опреде­ляться согласно требованиям глав СНиП по нагрузкам и воздействиям к соответствующим  нормам проектирования строительных конст­рукций. Постоянную нагрузку на убежища от конст­рукций вышележащих   этажей зданий или сооруже­ний при расчете на особое сочетание нагрузок следу­ет определять согласно прил. 1*.  

3.3*. При расчете на особое сочетание нагрузок коэффициенты  сочетания нагрузок и перегрузки к эквивалентным статическим, постоянным и времен­ным  длительным   нагрузкам следует  принимать равными 1.   

При проектировании убежищ, возводимых  в сейсмических  районах, расчет на  сейсмическое воздействие не производится.

ДИНАМИЧЕСКИЕ  НАГРУЗКИ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ УДАРНОЙ ВОЛНЫ

3.4*. Динамическая нагрузка на элементы конст­рукций определяется условиями воздействия удар­ной волны на убежища в зависимости от заглубле­ния их в грунт и гидрогеологических условий (см. рисунок).

Принимается  одновременное  загружение всех конструкций. При этом динамическая нагрузка Рп, кгс/см2, принимается равномерно распределенной по площади и приложенной нормально к поверхнос­ти конструкции.   

3.5*. Динамическую вертикальную нагрузку Р1 на покрытия  вст­роенных убежищ (рис. а-л), при расположении над  ними помещений  с площадью проемов в ограждающих конструкциях 10% и более или с легко разрушаемыми конструкциями1, отдель­но стоящих  убежищ и тоннелей аварийных выхо­дов, а также горизонтальную нагрузку на наружные стены  убежищ,   размещенных  в  вечномерзлых грунтах  (рис. ж, з) следует принимать равной давлению во  фронте ударной волны DР согласно прил. 1*.   

Для  покрытий убежищ, встроенных в кирпичные и панельные  здания, при расположении над ними помещений  с площадью  проемов в ограждающих конструкциях  менее 10%   величину DР следует умножать на коэффициент 0,9.  

Динамическую   вертикальную нагрузку Р1 на покрытия  убежищ,  расположенных под техничес­кими подпольями  (рис. м), а также горизонтальную нагрузку Р4 на стены, отделяющие убежище  от примыкающих   помещений  подвалов, не защищен­ных от ударной волны (рис. б), следует принимать равной давлению  во фронте  ударной волны DР, умноженному  на  коэффициент 0,7 при расположе­нии над подпольями или подвалами  помещений с площадью  проемов в ограждающих  конструкциях менее  10%  и на коэффициент  0,8 при площади проемов  10% и  более или при расположении над подвалом  (подпольем)  помещений с  легко раз­рушаемыми  конструкциями.   

3.6*. Динамическую  горизонтальную  нагрузку Р2, передаваемую через грунт на элементы наружных стен (рис. а, в, г, е, м), следует принимать по формуле

Р2 = КбDР,                 (3)

где       К2 - коэффициент бокового давления, принимаемый  по табл. 11;

     DР - давление во  фронте  ударной   волны,   кгс/см2, принимаемое согласно прил. 1*.

_____________

1 Здесь и далее под легко  разрушаемыми  конструкциями следует понимать наружные ограждающие конструк­ции, вес 1 м2 которых не превышает 100 кгс.

 

Схемы  приложения  динамических нагрузок на конструкции

а, б - при полном заглублении встроенного убежища (а) и с примыканием (б) к помещению подвала, не защищенному от ударной волны; в, г - при неполном заглублении убежищ, обвалованных гpунтoм, с выносом бровки откоса на расстояние b0 соответственно больше (в) и меньше (г) отношения (h1 + h2) n0-1д - при неполном заглублении убежища открытыми участками стен (h £ 1,5 м); е - при полном заглублении убежища и при уровне грунтовых вод выше отметки поля убежища; ж, з - при расположении убежище в вечномерзлых грунтах, при использовании основания по принципу I(ж) и по принципу II (з);  и, к, л - для убежищ, встроенных в первые этажи зданий, при совмещении стен убежища и здания (и), с примыканием стен к внутренним помещениям  здания (к), при расположении убежища внутри объема этажа (л); м - при расположении убежища под подвальными помещениями

 

При наличии данных инженерных изысканий сле­дует принимать Kб = 0,4  для песков со степенью влажности G £ 0,5 и Кб = 0,6 - для глины с конси­стенцией 0,75 <В < 1.

 

Таблица  11

Характеристика грунтов в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений

коэффициент Кб

Песчаные со степенью влажности G<0,8; супеси с консистенцией B<1; суглинки и глины с консистенцией В <0,75

0,5

Водонасыщенные грунты (ниже уровня грунтовых вод); пески со степенью влаж­ности G>0,8; супеси, суглинки и глины с консистенцией В > 1

1

 

3.7. При уровне горизонта грунтовых вод выше отметки пола убежища (рис. е) динамическую гори­зонтальную нагрузку на элементы наружных стен, расположенных выше  уровня горизонта грунтовых вод, следует определять по формуле (3) с коэффи­циентом Кб для неводонасыщенных грунтов, умно­женным  на коэффициент 1,2.

Динамическую  горизонтальную нагрузку на сте­ны, расположенные ниже уровня горизонта грунто­вых вод, следует определять по формуле (3) с ко­эффициентом  Кб  для  водонасыщенных  грунтов.

  

Примечание. Увеличение нагрузки на наружные сте­ны, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, учитывается коэффициентом  Кб = 1.

 

3.8. Динамическую горизонтальную нагрузку Р3 на элементы наружных стен убежища (рис. г) сле­дует определять по формуле

Р3 = КбКотрDР,          (4)

где  Котр - коэффициент, учитывающий  отражение ударной волны и принимаемый по             табл. 12;     

Kб, DР - обозначения те же, что в формуле (3).

 

Таблица    12

Уклон откосов обвалования

1:5

1:4

1:3

1:2

Коэффициент Котр

1,0

1,1

1,2

1,3

 

3.9*. Динамическую горизонтальную нагрузку P4 для участков наружных стен, необвалованных и воз­вышающихся  над поверхностью земли, непосредст­венно воспринимающих нагрузку от ударной волны  (рис. д, и), следует определять с учетом эффекта обтекания сооружения ударной волной.  

При  высоте выступающих  частей стен убежища над поверхностью земли 1,5 м и менее (рис. д) дина­мическую нагрузку следует определять:

а) для отдельно стоящих убежищ и встроенных убежищ  в здания, стены которых имеют площадь проемов 10 % и более, по формуле

            ;         (5)            

6) для встроенных убежищ в здания, стены кото­рых имеют  площадь проемов менее 10%, по формуле

.           (5а)

   При высоте выступающей части стен над поверх­ностью земли более 1,5 м динамическую нагрузку на стены отдельно стоящих и встроенных убежищ (рис. и)  следует определять по формуле  (5а).    

Для стен встроенных убежищ, находящихся  за ограждающими  конструкциями первого этажа зда­ний  (рис. к, л), динамическую нагрузку следует принимать:   

при площади  проемов стен здания от  10 до 50% - по формуле (5);

при площади проемов более 50 %, а также для стен убежищ, находящихся за легко разрушаемыми конструкциями, - по формуле ();

при площади проемов менее 10% - по  формуле

       ,          (5б)

где       P1 = 0,9 DР    

Динамическую  горизонтальную нагрузку P¢4 пе­редаваемую  через грунт (рис. д, и, к, л), следует определять по формуле

Р¢4 = КбР4.                   ()

где      Êá - коэффициент  бокового  давления, принимаемый  по табл. 11;          

Р4 - нагрузка на участки стен и стены, не обвалованные грунтом.

При типовом проектировании для встроенных в первые этажи убежищ расчетную нагрузку на стены следует принимать: для убежищ, находящихся  за кирпичными, блочными и панельными  ограждени­ями  конструкций, - по формуле (5) , за легко раз­рушаемыми   конструкциями  - по формуле   (5а).    

3.10. Динамическую нагрузку Р5 на сплошную фундаментную  плиту (рис. е) на основаниях из нескальных грунтов и при условии, что толщина слоя грунта под фундаментной плитой до скалы равна или  больше величины заглубления сооружения в грунт, следует принимать равной давлению во фрон­те ударной волны DР.    

При толщине  слоя нескального грунта от низа фундаментной  плиты до скалы  меньше величины заглубления сооружения  динамическую  нагрузку P5 следует принимать разной величине давления во фронте ударной волны DР, умноженной на коэффи­циент 1,2.   

3.11. Динамическую нагрузку Р5 на сплошную фундаментную   плиту (рис. г) на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны DР.    

Динамическую нагрузку Р6 на сплошную фунда­ментную    плиту (рис. ж) на вечномерзлых грун­тах при использовании основания по принципу II сле­дует принимать равной величине давления во фрон­те ударной волны DР, умноженной на коэффициент 1,2.   

3.12. Динамическую вертикальную нагрузку на колонны,  внутренние и наружные стены  следует определять расчетом в зависимости от площади за­гружения и динамической нагрузки на покрытия, определяемой по п. 3.5 настоящих норм.   

Динамическую нагрузку P7 на ленточные отдель­но стоящие фундаменты следует определять расче­том в зависимости от динамической вертикальной нагрузки  на стены, колонны и площади   фунда­ментов.    

3.13*. Динамическую горизонтальную нагрузку на участки наружных стен убежищ в местах располо­жения входов и на первые (наружные) защитно-гер­метические двери (ворота) следует определять в зависимости от типа входа, его расположения и принимать равной величине давления во фронте удар­ной  волны DР, умноженной  на коэффициент  Кв, принимаемый  согласно табл. 13*.   

Динамическую горизонтальную нагрузку на защитно-герметические двери (ворота), расположен­ные  в стенах встроенных в первые этажи убежищ, следует определять по формулам (5), (5а) и (56) .

 

Таблица 13*

Вход

Схема входа

Коэффициент Кв убежищ классов

 

 

II

III

IV

1. Из подвалов, на защищенных от удар­ной волны

0,8

0,8

0,8

2. Сквозниковый с пе­рекрытым участком про­тив входного про­ема

1

1,1

1,2

3. Из помещений пер­вого этажа в убежища, распо­ложенные:

 

 

 

 

а) в подваль­ном или цокольном этаже

á) на первом этаже

4. Из лестничных кле­ток при вхо­де в лес­тничную клетку с ули­цы для убежищ, распо­ложенных

 

 

 

 

а) в подваль­ном или цокольном

б) на первом этаже

5. Тупиковый без ого­ловка или с легким (разру­шаемым) па­вильоном

2,7

2,5

2,2

6. Во анодах с ап­парелью

3

2,7

2,3

Примечания: 1. Над чертой приведены данные для входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью  проемов от 10 до 50%, под чертой - с площадью проемов более 50%, а также для входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.    

2. Для входов из помещений с площадью проемов в ог­раждающих  конструкциях менее 10% коэффициент входа следует принимать равным 90% коэффициентов входов из помещений с площадью проемов от 10 до 50%.    

3. При типовом проектировании, при отсутствии в зада­нии на проектирование данных о проемности, площадь про­емов  в ограждающих  конструкциях следует принимать более 50%.

 

 

3.14*. Динамическую нагрузку на внутренние стены  тамбуров-шлюзов следует принимать  равной  динамической нагрузке на наружные стены убежища  в месте расположения входа, умноженной на коэффициент 0,8.    

Динамическую   нагрузку на внутренние стены  тамбуров входов следует принимать равной:   

для  убежищ  II и III классов - 0,25кгс/см2;                 

  "       "                 IV  класса   - 0,15 кгс/см2.    

3.15*. Динамические нагрузки от ударной волны  затекания на конструкции аварийного выхода, за­ проектированного в виде защищенного оголовка с  шахтой и тоннелем, а также на участок стены в месте примыкания выхода следует принимать равными  величине давления во фронте ударной волны DР,  умноженной на коэффициент 1,6.    

Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода (воздухозаборного канала), запроектированного в  виде  защищенного оголовка с шахтой, а также на участок  стены в месте примыкания шахты  следует прини­мать равными величине давления во фронте ударной  волны DР, умноженной на коэффициенты:

 для убежищ II и III классов - 1,65;         

  "       "                 IV класса   - 1,8.   

3.16. Динамическую нагрузку от ударной волны  затекания на стены, покрытие и пол аварийного (эвакуационного) выхода, запроек­тиро­ванного в  виде наклонного спуска и тоннеля следует принимать равной величине давления во фронте ударной  волны DР, умноженной на коэффициент Кв, прини­маемой согласно табл. 13*.

ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ

3.17*. Эквивалентную статическую нагрузку на  изгибаемые и  внецентренно сжатые (случай "а") элементы железобетонных конс­трукций покрытий  убежищ  при расчете их на изгиб и поперечную силу  следует принимать равной динамической нагрузке  по п. 3-5 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд. При этом коэффициенты  динамичности при расчете конструкций элементов  покрытий  по несущей способности на изгибающий  момент следует принимать по табл. 14*, при расчете  на поперечную силу - по той же таблице с увеличе­нием  их на 10% для отдельно стоящих  убежищ.

Эквивалентную статическую нагрузку при определении величины продольной силы для внецентрен­но сжатых элементов перекрытия  следует прини­мать равной динамической нагрузке, определяемой  по пп. 3.6-3-9 настоящих норм и умноженной на  коэффициент динамичности Кд = 1,0.   

3.18. Вертикальную эквивалентную статическую  нагрузку при расчете центрально- и внецентренно  сжатых (случай "б") стоек рам, колонн и внутрен­них стен следует принимать равной динамической  нагрузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих  норм и умноженной на коэффициент динамичности Кд, принимаемый   по табл. 15.

  

Примечание. Для внецентренно сжатых элементов железобетонных конструкций случаи "а" и "б" принимаются согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

 

Таблица   14*

 

 

Коэффициент Кд

для покрытий убежищ

Расчетные условия

Класс арматурной стали

отде­льно стоя­щих

встроенных в помещения с площадью проемов, %

распо­ло­жен­ных под техни­чески­ми под­полья­ми

 

 

 

менее 10

10-50

более 50

 

Предельное состо­яние Iа

A-I, A-II, A-III, A-IV,

Bp-I, B-I

1,2

1

1,1

1,2

1

Предельное состо­яние Iб

A-I, A-II, A-III, A-IV,

Вр-I, B-I

1,8

1,2

1,4

1,8

1,2

Примечания:  1.Предельные состояния Iа и Iб приняты согласно пп 4.2 и 4.3* нестоящих норм.    

2. Для покрытий убежищ, встроенных в здания (сооружения) с легко разрушаемыми конструкциями, динамический коэф­фициент Кд принимается как для отдельно стоящих убежищ.

3. При типовом проектировании встроенных убежищ площадь проемов в зданиях принимается более 50 %.

 

Таблица    15

Условия расположения убежищ

Коэффициент Кд для убежищ

 

встро­енных

отдельно стоящих

1. На основаниях из нескальных грунтов при расположении фундамента выше уровня грунтовых вод

1,0

1,3

2. На основаниях из нескальных грун­тов при расположении фундамента ниже уровня грунтовых вод, а также на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II

1,2

1,4

3. На скальных основаниях или вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу I

1,4

1,8

 

3.19*. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на наруж­ные стены от действия ударной волны на покрытие следует принимать равной вер­тикальной динамической нагрузке, определяемой по п. 3.5 настоящих норм.

  Расчет каменных наружных стен по предельному состоянию Iа, к которым примыкают (а не опирают­ся) покрытия, производится на продольную силу от нагрузки, приходящейся непосредственно на гори­зонтальное сечение стены, и от нагрузки с примыка­ющего покрытия шириной 1 м, приложенной на рас­стоянии 4 см  от внутренней повер­хности стены.  

При  расчете наружных стен следует учитывать, что продольные силы действуют одновременно с го­ризонтальной  эквивалентной   статической  на­грузкой.   

3.20*. Горизонтальную эквивалентную статичес­кую  нагрузку при расчете железобетонных изгибае­мых  и внецентренно сжатых (случай "а") элементов наружных  стен следует  определять по формуле

q3 = PмаксКдК0,

где     Рмакс - динамическая  горизонтальная на­грузка, определяемая    согласно пп. 3.5-3.9 настоящих норм;        

Кд - коэффициент  динамичности, принимаемый  при расчете на изгибающий момент по табл. 16*, а при расчете на поперечную силу - согласно той же таблице,  но с увеличением на 10 %;

К0 - коэффициент, учитывающий  увеличение давления на  стены за счет горизонтальной составляющей мас­совой    скорости  частиц грунта,  затухание волны  сжатия с глубиной и снижение давления за счет      движения сооружения и деформации стен. Для заглубленных и обвало­ванных стен значение коэффициента  К0  принимается  равным  0,8 при      расчете по предельному состоянию Iа и единице - по предельному сос­тоянию  Iб. Для  необвалованных стен и стен, расположенных в водона­сыщенных  грунтах, коэффициент  К0  принимается  равным  единице.

 

Таблица   16*

Расчетные условия

Класс

арматурной стали

Коэффициент Кд для стен

 

 

заглублен-ных, обва­лованных и примыкаю­щих к по­мещениям подвалов (рис. а, б, вг, е, ж, з, м)

совмещен­ных с на­ружными стенами первого или цокольного этажей (рис. д, и)

находящихся внутри помещений с площадью проемов, % 1(рис. к, л)

 

 

 

 

менее 10

10-50

более 50

Предельное состояние Iа

A-I, A-II, A-III,

A-IV, Вр-I, B-I

1

1,3

1

1,1

1,3

Предельное состояние Iб

A-I, A-II, A-III,

A-IV, Bp-I, B-I

1,2

1,7

1,3

1,4

1,7

Примечания: 1. Для стен убежищ, находящихся внутри помещений с легко разрушаемыми конструкциями, коэффици­енты динамичности Кд принимаются те же, что и для стен убежищ, находящихся внутри помещений с площадью проемов более 50%.    2. При типовом проектировании встроенных в первые этажи убежищ площадь проемов в зданиях следует принимать бо­лее 50%.

 

3.21*. Горизонтальную эквивалентную статичес­кую нагрузку на внецентренно сжатые (случай "б") железобетонные стены, а также на каменные стены следует принимать:  

для обвалованных стен и стен, примыкающих к помещениям  подвалов, не защищенных от ударной волны, равной динамической нагрузке, определяе­мой по пп. 3.5-3.8 настоящих норм, с коэффициен­том динамичности Кд, равным 1;   

для стен, расположенных ниже уровня грунтовых вод (рис. е), и необвалованных стен (рис. д, и, к, л) равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.7 и 3.9 настоящих норм, умноженной на коэф­фициент динамичности Кд = 1,7, для каменных стен без продольной арматуры - Кд = 2.  

3.22. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на ленточные и отдельно стоящие фунда­менты следует принимать равной динамической на­грузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд, определяемый  согласно табл. 15 настоящих норм.  

При расчете сплошных фундаментных плит верти­кальную эквивалентную статическую нагрузку сле­дует  принимать равной динамической  нагрузке, определяемой по пп. 3.10 и 3.11 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд, при­нимаемый согласно табл. 17.

 

Таблица   17

Условия размещения фундаментной плиты

Коэффициент Кд  для убежищ

 

встроенных

отдельно стоящих

1. Не нескальных грунтах при рас­чете по предельному состоянию Iа

1

1

2. На водонасыщенных грунтах при расчете по предельному состоя­нию Iб

1,2

1,2

3. На скальных или вечномерзлых грунтах при использовании оснований по принципу I

1

1

4. На вечномерзлых грунтах при испо­ль­зовании основания по принципу II

1,2

1,4

 

3.23*. Оголовки аварийных выходов, возвышаю­щиеся над поверх­ностью земли, следует рассчиты­вать на горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку, равную  давлению во  фронте ударной волны DР, умноженному  на коэффициент динамич­ности Кд = 2.   

При расчете оголовков на сдвиг и опрокидывание динамическую нагрузку следует принимать равной:  

на стену, обращенную к  взрыву, - по форму­ле (5);   

на тыльную стену - 1,3 DР;  

на покрытие и боковые стены - 1,25 DР.   

3.24*. Эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены в местах расположения входов, на стены тамбуров-шлюзов и тамбуров, на ограждаю­щие конструкции аварийных выходов и защитно-гермети­ческие двери  следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно пп. 3.13*, 3.14*, 3.15* и 3.16 настоящих норм, умно­женной на коэффициент динамичности Кд согласно табл. 18*.

  Для ограждающих конструкций аварийных выхо­дов сквозникового и тупикового типов коэффициент динамичности следует принимать Кд = 1,3.

 

Таблица    18*

 

Коэффициент динамич­ности Кд

для элементов входа

Входы

стен в местах примыка­ния входов

стен тамбуров-шлюзов

стен тамбуров

защитно-гермети­­че­ских дверей

1. Из подвалов, не защищенных от ударной волны, и из помещений первого этажа с проемностью менее 10%

1,2

1,2

1

1,3

2. Сквозниковый с перекрытым учас­тком против входного проема

1,7

1,3

1,1

1,8

3. Из помещений первого этажа в убежища, расположенные:

 

 

 

 

в подвальном (цокольном) этаже

на первом этаже

4. Из лестничных клеток при входе в лестничную клетку с улицы для убежищ, располо­женных:

 

 

 

 

в подвальном (цокольном) этаже

на первом этаже

5. Из лестничных клеток с проем­ностью менее 10% при вхо­де в лестничную клетку с улицы

1,4

1,2

1

1,5

6. Тупиковый бег оголовка или с легким (разрушаемым) па­вильоном

1,7

1,3

1,1

1,8

7. В возвышающихся над поверх­ностью открытых наружных стенах, а также вход с аппарелью

1,6

1,3

1

1,7

8. Аварийный выход с вертикальной шахтой

1.7

-

1,1

1,8

Примечание. Над чертой приведены данные для элементов входов из помещений первого этажа и лестничных клеток  с площадью проемов от 10 до 50%, под чертой - с площадью проемов более 50%, а также для элементов вхо­дов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

 

3.25*. Закладные детали для крепления дверей и ставней должны  рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, приложенную  перпендику­лярно плоскости стены и направленную в сторону, противоположную действию ударной волны. Величи­ну этой эквивалентной статической нагрузки следу­ет  принимать  для  убежищ   II и III классов 0,25 кгс/см2, для убежищ IV класса - 0,15 кгс/см2.

Внутренние стены расширительных камер, распо­ложенных за противов­зрывными устройствами, дол­жны рассчитываться на экви­валентную статическую нагрузку, равную 0,2 кгс/см2, независимо от класса убежища.    

3.26*. Стены открытых участков и  подходные тоннели входов на действие динамической нагрузки не рассчитываются, они проверяются расчетом на действие эксплуатационной нагрузки и нагрузки от веса грунта.   

Устраиваемые во  входах, сквозникового типа перекрытия следует рассчитывать на нагрузку, при­ложенную  снизу и равную значению давления  во фронте  ударной волны, умноженному  на коэффи­циент 0,2. Кроме того, перекрытия следует прове­рять расчетом на нагрузку от обручений вышележа­щих конструкций, равную 0,3 кг/см2.    

3.27*. Тоннели аварийных выходов и входов, совмещенных  с аварийными выходами,  на участке от устья до защитно-герметической двери (ставня) или противовзрывного устройства следует рассчиты­вать на два случая:   

а) загружение только снаружи;   

б) результирующее -  загружение  снаружи  и изнутри.   

Величины эквивалентных статических нагрузок снаружи  определяются по  пп.3.17*-3.21*, а  из­нутри - по п. 3.24* настоящих норм. При этом для тоннелей, расположенных  в грунте, необходимо учитывать пассивный отпор грунта.

3.28. Эквивалентные  статические нагрузки на конструкции противо­радиационных укрытий следу­ет принимать согласно прил. 1*.

4. РАСЧЕТ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ  КОНСТРУКЦИЙ

  4.1*. Расчет бетонных и железобетонных конст­рукций убежищ следует производить в соответствии с требованиями глав СНиП:  основные положения проектирования строительных конструкций и осно­ваний, проектирование бетонных и железобетонных конструкций, а также настоящих норм.

ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ

   4.2. Расчет конструкций убежищ на силовые воз­действия произ­водится по методу предельных со­стояний - по потере несущей способности (предель­ные состояния первой группы) и должен обеспечи­вать от:   

разрушения отдельных элементов конструкций в наиболее напряженных сечениях;   

потери устойчивости формы отдельными элемен­тами конструкций;

разрушения конструкций при совместном  воз­действии силовых  факторов  и неблагоприятных влияний внешней среды.    

4.3*. Расчет несущих конструкций защитных сооружений  должен выполняться  с учетом упруго-пластических свойств  материалов -  предельное состояние Iа.   

Предельное состояние конструкций в  упруго-пластической стадии  (состояние Iа) характери­зуется началом разрушения бетона сжатой  зоны в наиболее напряженных сечениях, растянутая арма­тура при этом находится в стадии развития неупругих (пластических) деформаций. Допускаются воз­никновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин. По состоянию Iа рассчитываются элементы основных несущих и ограждающих  конструкций  убежищ. тоннели аварийных выходов.   

Предельное состояние конструкций по упругой стадии работы арматуры (состояние Iб) характери­зуется достижением в растянутой арматуре напря­жений, равных расчетному динамическому сопро­тивлению арматуры, при этом напряжения в бетоне сжатой зоны, как правило, меньше расчетного ди­намического призменного сопротив­ления бетона.   

Расчет железобетонных конструкций  по  пре­дельному  состоянию  Iб обеспечивает отсутствие в них остаточных деформаций. По  предельному состоянию Iб следует  рассчитывать конструкции убежищ, расположенные в водонасыщенном грунте.    

4.4*. Предельные состояния Iа и Iб шарнирно опертых изгибаемых и  внецентренно сжатых (слу­чай "а")  элементов нормируются  величиной К, равной отношению полного прогиба (перемещения) конструкции, достигаемого к моменту предельного состояния Yпр, к величине упругого прогиба (пере­мещения) конструкции Y0, при котором напряже­ние в арматуре растянутой зоны достигает значения расчетных динамических сопротивлении.

  Для  элементов, рассчитываемых по предельному состоянию Iа, следует принимать К = 3м соблюдать условие  Yi, £ Yпр, а для элементов, рассчитывае­мых  по предельному состоянию Iб,- К = 1 и соблюдать условие Yi £ Y0.  

Величины прогибов конструкций определяются:  

а) упругий прогиб изгибаемых элементов Y0, при котором напряжения в растянутой зоне дости­гают значений Rад, по формуле

;           (7)        

  б) предельный прогиб Yпр, котором начина­ется раздробление бетона на верхней грани сжатой зоны балочных элементов, по формуле

;           (8)

в) предельный прогиб Yпр, при котором начина­ется разрушение сжатой зоны внецентренно сжатых элементов, по формуле

.           (9)

где      Rад, Rа.сд -  расчетные динамические сопротивления арматуры растяжению (сжатию) ;       

Rпрд -  расчетная динамическая призменная  прочность бетона;      

Еа  - модуль упругости арматуры;     

Fа, F¢а - площади растянутой (сжатой) арматуры;    

m, m¢ - коэффициенты армирования  сечения растянутой (сжатой) арматуры;      

а¢- расстояние от равнодействующей усилий в сжатой арматуре до ближайшей грани сечения;       

h0 - рабочая высота сечения;       

l0 - расчетная длина элементов;        

b - ширина прямоугольного сечения;        

N - продольная сжимающая сила;        

S - коэффициент, зависящий от схемы загружения элементов и условий на опорах,   принимаемый согласно прил. 5;       

Мрд  - изгибающий  момент,  при  котором напряжение в арматуре достигает Rад, определяемый из выражения

Мрд = FаRад(h0 - 0,5xд) + F¢аRа.сд(0,5хд - а¢),

где        ;

Мпрд  -  максимальный изгибающий  момент, воспринимаемый  нормальным  сече­нием при условии xд = xRд  и определяемый для прямоугольного сече­ния из выражения

Мпрд =  0,5bh02Rпрд;

   xд, xRд   - определяются по  п. 4.19 настоящих  норм.    

4.5. Предельное состояние Iа элементов с защем­ленными  опорами или неразрезных изгибаемых и внецентренно  сжатых  элементов  (случай "а") нормируется  величиной угла раскрытия  трещин в шарнире пластичности, определяемой по формуле

yi пр  = 0,035 +  .      (10)

  При xд < 0,02 yi пр принимается рваным 0,2 рад,

где      xд - относительная высота  сжатой  зоны бетона, определяемая из выражений:           

для изгибаемых элементов

;

для  внецентренно сжатых  элементов  (случай "а")

        ,

m -  коэффициент  армирования   сечения растянутой зоны,  определяемый  из выражения

.

   Прочность элемента при работе его в упругопластической стадии (предельное состояние Iа) обеспе­чивается при условии

yi £yi пр,              (11)

где  yi -  величина угла  раскрытия трещин  в шарнире  пластичности от  расчетной нагрузки с учетом коэффициента динамичности по перемещению.

МАТЕРИАЛЫ  И ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

А. Бетон

   4.6*. Для сборных и монолитных  бетонных и железобетонных   конструкций  убежищ   должен применяться тяжелый  бетон проектной марки не ниже М200, а для колонн и ригелей - не ниже М300.

  Бетонные блоки для стен высотой 2,4 м следует предусматривать марки не ниже М100. Раствор для заделки швов сборных железо­бетонных конструк­ций принимать марки не ниже M100, а для кладки стен - не ниже М50.    

4.7. При расчетах конструкций защитных соору­жений на  экви­валентные статические нагрузки нормативные сопротивления бетона  осевому сжа­тию призм (призменная прочность) Rпрн и сопротив­ление осевому  растяжению Rрн  принимаются  в соответствии с  требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных  кон­струкций. При этом  коэффициенты  безопасности по бетону при сжатии  Кб.с  и растяжении Kб.р принимаются равными: Кб.с = 1,15 и Kб.р =1,25.   

 

Таблица   19*

 

Расчетные сопротивления бетона и начальные модули упругости, кгс/см2 , при проектной марке бетона

 

М100

M150

M200

M250

M300

M350

M400

M450

M500

M600

Сжатие осевое (призменная проч­ность) Rпр

50

75

100

130

150

180

200

230

250

300

Растяжение осевое Rр

5,8

7,6

9,2

10,4

12

13,2

14,4

15,2

16

17,6

Модуль упругости бетона естест­венного твердения Еб×105

1,9

2,3

2,6

2,9

3,2

3,4

3,6

3,8

4,0

4,2

Примечание. Модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, принимается равным 0,9Еб.

 

 

4.8* Расчетные динамические сопротивления бетона в проектируемых конструкциях защитных сооружений следует принимать равными расчетным сопротивлениям бетона при расчете на эквивалент­ные статические нагрузки согласно табл. 19* умноженным на  коэффициент динамического упроч­нения бетона, принимаемый равным:

при  расчете  по  предельному  состоянию  Iа

Ку.б = 1,2;   

при  расчете по  предельному  состоянию   Iб

Ку.б = 1,3.   

4.9. Расчетные сопротивления бетона, указанные в табл. 19* следует умножать  на коэффициенты условий работы бетона, принимаемые по табл. 20.

 

Таблица     20

Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона

Коэффициенты условий

работы бетона

 

условные обозначения

величины коэффициентов

1. Попеременное замораживание и оттаивание при эксплуатации кон­струкций в водона­сыщен­ном со­стоянии и расчетной зимней тем­пературе наружного воздуха:

 

 

ниже минус 20 до минус 40°С включительно

mб3

0,85

ниже минус 5 до минус 20°С включительно

mб3

0,9

минус 5°С и выше

mб3

0,95

2. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эксплуатации конструкций при эпизоди­ческом водонасыщении при рас­четной зимней температуре наруж­ного воздуха:

 

 

ниже минус 40°С

mб3

0,9

минус 40°С и выше

mб3

1

3. Бетонные конструкции

mб5

0,9

4. Нарастание прочности бетона по времени, кроме бетонов марки M600 и выше и бетонов на глино­земистом цементе, алюминатных и али­товых портландцементах

mб.т

1,25

5. Бетонные и железобетонные эле­менты завод­ского изготовления

mб.и

1,15

 

4.10. Расчетное динамическое сопротивление бетона срезу Rсрд  следует принимать равным  рас­четному сопротивлению  бетона осевому сжатию (призменная  прочность) Rпр согласно табл. 19*, умноженному  на коэффициент, равный 0,25.

Б. Арматура

  4.11*. Выбор арматурных сталей для железобетон­ных  конструкций убежищ  должен  производиться с учетом требований главы СНиП по проектирова­нию  бетонных и  железобетонных конструкций и согласно табл. 21* настоящих норм.  

Для закладных деталей и соединительных накладок должна  применяться прокатная углеро­дистая сталь класса С38/23 согласно требованиям главы СНиП  по  проектированию стальных конст­рукций. При этом коэффициент  упрочнения стали следует принимать Ку  = 1,4 и коэффициент усло­вий работы m = 1,1.

 

Таблица    21*

Назначение арматуры

Степень применения

Класс арматуры

1. Продольная рабочая растянутая и

Рекомендуется

A-III, A-IV

сжатая арматура, определяемая рас­че­том

Допускается

А-II

2. Продольная рабочая  сжатая,

Рекомендуется

А-III, A-IV

арматура, опре­деляемая расчетом

Допускается

А-II

3. Поперечная арматура, определяе-

Рекомендуется

A-III, А-II

мая расчетом

Допускается

A-I

4. Конструктивная арматура

Рекомендуется

A-I, Bр-I

 

Допускается

A-II, B-I

(при отсутс­т­вии

Вр-I)

  

4.12* При расчете железобетонных конструкций убежищ  на  эквивалентные статические нагрузки (по предельному состоянию первой группы) расчет­ные  сопротивления  рабочей стержневой  горяче­катаной арматуры классов А-I, А-II и А-III, назна­чаемой для сечений элементов, следует принимать численно равными нормативным   сопротивлениям арматурных сталей согласно главе СНиП по проек­тированию бетонных и железобетонных конструк­ций, с учетом коэффициента надежности по арма­туре Ка, равного 1.

   При назначении в конструкциях убежищ арматур­ной стали класса A-IV ее расчетное сопротивление определяется по нормативному   сопротивлению, принимаемому  по указанной в этом пункте главе СНиП,  с  учетом  коэффициента  надежности по арматуре Ка, равного 1,2(1,1).  

Расчетное сопротивление проволочной арматуры класса Вр-I определяется по нормативному сопро­тивлению растяжению,  принимаемому  согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железо­бетонных  конструкций, с учетом  коэффициента надежности по арматуре Ка, равного 1.1.

  

Примечание. В скобках указан коэффициент надежности по арматуре класса A-IV для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г.

 

4.13*. Расчетные динамические  сопротивления арматуры Rад, Rа.хд, Rа.сд следует определять по расчетным сопротивлениям, указанным в табл. 22*, умножая   их  на  коэффициенты   динамического упрочнения  арматурной  стали,  приведенные  в табл. 23*.   

Расчетные сопротивления арматуры классов A-I, А-II и А-III, указанные в табл. 22* при расчете конструкции на изгиб следует умножать на коэффи­циент условий работы mб, равный 1,1.

 

Таблица    22*

 

Расчетные сопротивления арматуры при расчете конструкций на эквивалентные статические нагрузки, кгс/см2

Модуль упруго­сти кгс/см2

Относи­тель­ные удлине­ния при разрыве d, %

 

растяжению

ñæàòèþ Rа.с

 

 

Вид и класс арматуры

продольной и попереч­ной при рас­чете норма­ль­­ных и нак­лон­ных сече­нии на дей­ст­вие изги­бающего мо­мента Rа

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклон­ных сечений на действие попе­речной силы Rа.х

 

 

 

1. Горячекатаная гладкая стер­ж­невая класса A-I

2400

1900

2400

2,1×106

25

2.Горячекатаная периодичес­ко­го про­филя стержневая:

 

 

 

 

 

класса А-II

3000

2400

3000

2,1×106

25-19

класса A-III

4000

3200

3600

2×106

14

класса A-IV

5000

4000

4000

2×106

6

 

(5400)

(4200)

 

 

 

3. Проволочная арматура кла­сса Вр-I:

 

 

 

 

 

диаметром 3 мм

3850

3100

3850

2×106

2-6

                   4 мм

3750

3000

3750

2×106

2-6

                   5мм

3550

2800

3550

2×106

2-6

 

(3700)

(2850)

(3700)

 

 

Примечания:    1. В сварных каркасах, в которых стержни, рассчитываемые на действие поперечной силы, предусматри­ваются из арматуры класса А-III диаметром меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение Rа.х принимается равным: для диаметров 6-8 мм - 2500 кгс/см2, для диаметров 10-40 мм - 2600 кгс/см2.    

2. В расчетных сопротивлениях Rа.х, в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, учтен коэффициент условий работы поперечной арматуры на действие поперечной силы.    

3. В скобках указаны расчетные сопротивления арматуры для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых  после 1 января 1983 г.    

4. Значения Rа.х, в случае применения проволочной арматуры класса Вр-I в вязаных каркасах, следует увеличивать по сравнению с указанными в табл. 22* на 100 кгс/см2 для каждого диаметра проволоки.

 

 

Таблица    23*

Условия применения арматурной стали

Условные обозначе­ния коэффи­циентов

Значения Ку.р и Ку.с для арматуры классов

 

 

А-I

A-II

А-III

A-IV

Вp-I

1. В растянутой зоне

Ку.р

1,35

1,30

1,25

1,05

1,0

2. В сжатой зоне

Ку.с

1,1

1,1

1,1

1,0

1,0

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

   4.14. Расчет элементов железобетонных  кон­струкций  убежищ  по прочности должен произво­диться для сечений, нормальных и наклонных к продольной оси элементов. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное дей­ствие нагрузки (смятие и продавливание) .    

Расчет сечений изгибаемых и внецентренно сжа­тых  элементов сборно-монолитных конструкций производится так же, как монолитных. В рабочую высоту сечения следует включать высоту сборных элементов,  при этом   необходимо обеспечивать совместную их работу.

Сборно-монолитные железобетонные конструк­ции должны  прове­ряться расчетом на воздействие скалывающих  напряжении.    

4.15. Расчет прочности элементов железобетон­ных  конструкций по сечениям, нормальным к оси элемента, производится исходя из следующего:   

сопротивление растянутого бетона не учитыва­ется, и все растягивающие усилия передаются на арматуру, причем напряжения в ней принимаются равными  расчетным динамическим сопротивлениям арматурной стали на растяжение;   

сопротивление бетона сжатию принимается рав­ным   динамическому  сопротивлению   бетона, а эпюра напряжений в сжатой зоне условно считается прямоугольной (в отдельных случаях принимается трапе­циевидной с коэффициентом полноты 0,75);    

сжимающие напряжения  в арматуре сжатой зоны элементов принимаются  равными динамичес­ким  расчетным сопротивлениям арматурной стали на сжатие.    

4.16*. Определение внутренних усилий (изгибаю­щих  моментов, продольных  и поперечных сил) в элементах конструкций защитных сооружений  сле­дует производить по правилам строительной меха­ники от нагрузок, определяемых согласно требова­ниям п. 3.1* настоящих норм.   

Расчет  конструкций  убежищ   целесообразно производить в целом как рамы. В случае с неуравно­вешенными  внешними  нагрузками расчет конструк­ции убежищ  следует производить как рамы с допол­нительными  стержнями  или, условно разрезав по стенам, рассчитать раздельно покрытие и фунда­ментную плиту как неразрезные балки.

 При  расчете поэлементно  следует учитывать перераспределение усилий.   

При расчете статически неопределимых балочных и  рамных  систем на эквивалентные статические нагрузки  по состоянию Iа допускается учитывать перераспределение усилий между опорой и пролетом  вследствие пластических деформаций  или появления трещин. При этом уменьшение на опоре изгибающего  момента,  получаемого  по расчету на  эквивалентные статические нагрузки, допус­кается до 50 % для балок и 30 % для плит перекры­тий и фундаментов.   

Для сборно-монолитных  и монолитных  балоч­ных  плит покрытий   (за исключением плит без­балочных  покрытий)  заглубленных защитных со­оружений, рассчитываемых без учета распора, возникающего вследс­твие ограничения горизонталь­ных перемещений опорных сечений, заделанных в железобетонные стены или ригели, следует умень­шать рабочую арматуру в пролете:   

на  20 % - при xд  £  0,2;    

на  15% - при 0,2 < xд £ 0,3;    

на 10% - при 0,3 < xд £ 0,4.    

При xд > 0,4 влияние распора не учитывается.   

Динамическую  прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепление на концах или надежное замоноличивание, с учетом распора можно  определить по методике, изложен­ной в прил. 11*.   

4.17. При применении в защитных сооружениях предварительно напряженных железобетонных кон­струкций предельное усилие, отвечающее расчетным динамическим   характеристикам материалов  при расчете на эквивалентные статические нагрузки, должно быть больше усилия, вызывающего образо­вание трещин в убежищах, не менее чем на 25 %.    

В предварительно напряженных конструкциях, используемых для убежищ, не допускается приме­нять арматуру, для которой относи­тельное удли­нение при разрыве d меньше 4 %. Предварительно напря­же­нные конструкции, в которых арматура не имеет сцепления с бетоном, применять в убежищах не допускается.

А. Внецентренно сжатые элементы

  4.18. Расчет внецентренно сжатых элементов на действие сжимающей продольной силы N произво­дится в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и  железо­бето­н­ных конструкций. Для случая, когда расчетный экс­центриситет продольной силы е равен нулю, а рас­четная длина элемента  l0 £ 20h, расчет сжатых элементов допускается производить из условия

N = j[RпрдF + Rа.сд(Fа + F¢а)].         (12)

где  j - коэффициент, принимаемый по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

Fà -  площадь  сечения растянутой  арма­туры, см2;

F¢а -  площадь  сечения сжатой арматуры, см2;  

F -  площадь сечения элемента, см2;  

N -  продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных (эквивалентных статических) нагрузок, определяемая из выражения

N = Nэкв.ст + Nдл;

  Rпрд - расчетная динамическая  призменная прочность бетона;       

Rа.сд  - расчетное динамическое  сопротивление сжатию арматуры.

4.19. Расчет сечений, нормальных к продольной оси  элемента, когда внешняя  сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура со­средоточена у перпендикулярных указанной плос­кости граней  элемента, должен производиться в зависимости  от соотношения   между  величиной относительной высоты сжатой зоны бетона xд, определяемой  из соответствующих условий равно­весия, и граничным  значением относительной вы­соты сжатой  зоны бетона xRд, при котором пре­дельное  состояние элемента наступает одновре­менно с достижением в растянутой арматуре напря­жения, равного расчетному динамическому сопро­тивлению арматуры растяжению.  

Расчет производится:   

при xд £ xRд  - с учетом расчетных динами­ческих сопротивлении арматуры;  

при xд > xRд -  с учетом напряжений, дости­гаемых в арматуре, по формуле

           .           (13)            

где      xд - относительная высота  сжатой  зоны бетона, определяемая из выражения

 или  ;

 h0 -  рабочая высота сечения;    

хд -  высота сжатой зоны бетона при эквивалентной статической нагрузке;    

Rад  -  расчетное динамическое сопротивление растяжению арматуры;

sад -  напряжение в растянутой арматуре, не достигшей предела текучести;     

m -  коэффициент армирования  сечения растянутой зоны.

4.20*. Величина xRд  определяется по формуле

,     (14)

где   x0д - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

x0д  =  0,85 - 0,0008Rпрд.              (14а)

где   Rпрд  - расчетная динамическая  призменная прочность бетона.

4.21*. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых  элементов, указанных в п. 4.19 на­стоящей главы, следует производить:

а) при £ xRд   - по формуле

Ne £ Rпрдbxд(h0 - 0,5xд) + Rа.сдF¢а(h0 - a¢).     (15)

при этом  высота сжатой  зоны определяется по формуле

N + RпрдFа - Rа.сдF¢a = Rпрдbxд;                    (16)

 б) при xд = ³ xRд  по формуле  (15), при  этом высота сжатой зоны определяется:  

для элементов  из бетона марки М400 и ниже с ненапрягаемой арматурой  классов А-I, А-II, A-III и A-IV - по формуле

N + sадFa - Rа.сдF¢a = Rпрдbxд,                (17)

где   sад - определяется по формуле (13).    

При расчете железобетонных наружных стен значение эксцентриситета е в формуле  (15) сле­дует определять из выражения

,        (17а)

где    М - момент  от  горизонтальной эквивалентной статической нагрузки, опре­деляемой по пп. 3.20* и 3.21*;

N - продольная  сила  от  вертикальной эквивалентной статической нагрузки, определяемой по п. 3.19*;

h - толщина стены;

a - расстояние   от   равнодействующей усилий  в  растянутой арматуре  до ближайшей  грани сечения;

Ке - коэффициент,  учитывающий  изменение  эксцентриситета во времени  и принимаемый  по табл. 23а*.

 

Таблица 23*

Расчетные условий

Коэффициент Ке, для убежищ класса

 

А-II

А-III

A-IV

Предельное состояние Iа

0,90

0,95

1,0

Предельное состояние Iб

1

1,6

1,7

Б. Изгибаемые элементы

  4.22*. Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси элемента, производится с учетом граничного значения относи­тельной высоты сжатой зоны бетона xRд.

  С целью предотвращения хрупкого разрушения изгибаемых  элементов, рассчитываемых по  пре­дельному состоянию Iа, необходимо уменьшать подсчитываемое по формуле  (14а) значение xд на 10%.

 4.23. Расчет прямоугольных сечений, нормальных к продольной оси элемента, при £ 0,9 xRд  должен производиться по формуле

М £ Rпрдbxд(h0 - 0,5хд) + Rа.сдF¢a(h0 - a¢),       (19)

при этом высота сжатой зоны хд определяется из формулы

RадFa - Rа.сдF¢a = Rпрдbxд.             (20)

РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ

  4.24. При расчете элементов на действие попереч­ной силы  от эквивалентных статических нагрузок должны соблюдаться условия:  

а) при расчете по предельному состоянию Iа

Q £ 0,45Rпрдbh0;           (21)

б) при расчете по предельному состоянию Iб

Q £ 0,35 Rпрдbh0.           (22)

   В формулах (21) и (22) значение   для бетонов марок выше  М400 принимается как для бетона марки  М400.  При  расчете сечений с переменной шириной  по высоте принимается наименьшее  зна­чение ширины.   

4.25. Расчет изгибаемых элементов на действие поперечных сил допускается не производить, если соблюдается условие

Q £ 0,6Rрдbh0.                  (23)

   Значения правой части формулы  (23) увеличиваются на 25% для сплошных  плоских плит. При соблюдении условия (23)  в сплошных  плоских  плитах поперечная арматура  ставится конструк­тивно.    

4.26. Расчет элементов с поперечной арматурой должен произво­диться по формуле

QSRа.хдFх + SRа.хдF0 sina + Qб.     (24)

где     Q - поперечная сила, действующая  в наклонном сечении, т.е. равнодейст­вующая   всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматривае­мого наклонного сечения;   

SRа.хдFх +

+SRа.хдF0 sina - сумма  поперечных усилий, воспринимаемых   соответственно хомутами и отогнутыми стержнями.               пересекающими  наклонное сечение;

 a - угол наклона отогнутых стержней  к  продольной  оси  элемента  в наклонном сечении;        

Qб - поперечное  усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении.  

Величина  Qб для  изгибаемых и  внецентренно сжатых элементов определяется по формуле

,              (25)

где       С - длина  проекции наклонного  сечения на продольную ось элемента;        

b, h0 - принимаются в  пределах наклонного сечения.   

4.27. Для изгибаемых  и внецентренно сжатых элементов постоянной высоты, армированных хому­тами, длина проекции наклонного сечения на про­дольную ось элемента, отвечающая минимуму  его несущей  способности по  поперечной силе  (при отсутствии внешней нагрузки в пределах наклон­ного сечения), С0 определяется по формуле

,           (26)  

а величина поперечной силы Qх.б, воспринимае­мой  хомутами и бетоном в наклонном сечении с длиной проекции С0, - по формуле

.      (27)

где     qх - усилие в хомутах на единицу длины элемента в  пределах наклонного сечения, определяемое по формуле

,                  (28)

и - расстояние между хомутами, см.   

4.28. Применение изгибаемых  элементов  без поперечной арматуры в конструкциях убежищ не допускается.  

В противорадиационных укрытиях элементы без поперечной арматуры  следует рассчитывать согласно требованиям главы СНиП по проектиро­ванию  бетонных и железобетонных конструкций, с учетом дополнительных нагрузок.

РАСЧЕТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

  4.29. Расчет на продавливание плитных конструк­ций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно  распределенных на ограниченной пло­щади, должен производиться по формуле

Р £ Rрдbсрh0,                  (29)

где      Р - продавливающая  сила;    

bср - среднее арифметическое  значение  величин периметров  верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при  продав­ливании, в пределах рабочей высоты сечения h0;

 Rрд - расчетною динамическое сопротивление бетона растяжению.

При определении величин bср и Р предполагается, что продавли­ванием происходит по боковой поверх­ности пирамиды, меньшим   основанием которой служит площадь  действия продавливающей силы, а боковые стороны  наклонены под углом 45°  к горизонтали.   

При продавливании  по поверхности пирамиды с  углом наклона  боковых  граней больше  45° правая часть формулы  (29) умножается на вели­чину h­0/с, но не более 2,5 (где с - длина гори­зонтальной проекции  боковой  грани  пирамиды продавливания).  

4.30. При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условий:

P £ Rа.хдFх.п;        (30) 

Р £ 1,4 Rрдbсрh0,    (31)

где   Fх.п - суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые  по­верхности пирамиды продавливания;    

Rа.хд  - расчетное динамическое сопротивление поперечной арматуры.

Указанные  требования  распространяются  на плиты толщиной не менее 20 см, а также на ленточ­ные  и столбчатые фундаменты, в  пазы которых заделываются сборные стеновые панели и колонны.   

При этом расчет на продавливание следует вести исходя  из возможности  продавливания  железо­бетона, расположенного ниже дна стаканного или паза ленточного фундаментов.   

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных  элементах в зоне  продавливания, должна иметь достаточную анкеровку по концам. Кроме того, должна быть обеспечена передача поперечного усилия с продольной арматуры на хомуты. Ширина зоны постановки  хомутов должна быть не менее 1,5 высоты сечения.

РАСЧЕТ НА СКАЛЫВАНИЕ

  4.31*. Неразрезные сборно-монолитные изгибае­мые  конструкции над промежуточными   опорами должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения,  возникающие  на поверхности кон­такта материалов, по формуле

.            (32)     

  Предельное значение этих напряжении находится из выражения

tпр =  0,25RпрдКпов,      (33)

где        Q -  поперечная сила в  рассматриваемом сечении элемента;   

Кпов - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности  сборного элемента и принимаемый  согласно табл. 24.

 

                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                   Таблица  24

Характеристика шероховатости поверхности бетона

Значение коэффициента Кпов

1. Гладкая (заглаженная) поверхность

0,45

2. Поверхность с естественной шероховатостью

0,60

3. Поверхность с наличием местных углублений (1,5х1,5х1,0 см) с шагом 10х10 см

0,65

4. Поверхность со втопленной щебенкой размером 20-40 мм через 50-70 мм в свежеуложенный и уплотненный бетон

0,80

5. Поверхность свежеуложенного бе­тона сборного элемента, обрабо­танная 15% -ным раствором сульфитно-спиртовой барды с после­дующим удалением несхватившегося слоя бетона пескоструйным аппаратом

1,0

 

Если t > tпр, то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры  из сборного эле­мента в  слой монолитного  бетона нормально  к поверхности и в количестве, определяемом расче­том на поперечную силу.

 5* РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

         РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ

  5.1. В каменных и  армокаменных  конструк­циях следует применять материалы с проектными марками по прочности на сжатие не ниже: кирпич - 100, бутовый камень - 150, раствор для кладки - 50.  

5.2. Расчетные динамические   сопротивления кладки  из каменных материалов в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям  согласно главе СНиП  по  проектированию каменных  и армокаменных конструкций, умно­женным на коэффициент  динамического упрочне­ния Ку = 1,2.  

5.3. Расчетные динамические сопротивления для листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными  расчетным сопротивлениям  согласно главе СНиП по проектированию стальных  конструкций, умноженным  на коэффи­циент динамического упрочнения Ку = 1,4 и коэф­фициент условий работы m = 1,1.   

При расчете сварных соединений стальных кон­струкций  коэффициент динамического упрочнения Ку.св следует принимать равным 1.  

5.4. Расчетные динамические сопротивления для дерева, приме­няемого в конструкциях, следует принимать равными расчетным  сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию деревян­ных  конструкций, умноженным  на коэффициент динамического упрочнения Ку  = 1,4.

 5.5*. Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций  следует производить по предель­ным состояниям первой группы в соответствии с требованиями  главы СНиП по проектированию каменных и армокаменных  конструкций.   

Расчет стен из каменных материалов при е0 £ 0,7у, производится без проверки растянутой зоны на  раскрытие трещин. При этом наибольшая величина эксцентриситета е0 при расчете по несущей способности должна удовлетворять условиям при расчете:   

по предельному состоянию Iа - е0 £ 0,95у;   

по предельному состоянию Iб - е0 £ 0,8у,

где    у - расстояние от центра тяжести сечения  элемента до  края  сечения в сторону эксцентриситета.   

При обеспечении совместной работы  каменной кладки и железобетона расчет конструкций следует производить по методике, изложенной в прип.12*.

РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ

  5.6*. Расчет оснований убежищ должен произво­диться в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию  оснований зданий и сооруже­ний.   

Расчет оснований убежищ, сложенных  скаль­ными грунтами, а также водонасыщенными глинис­тыми и заторфованными грунтами, производится по несущей способности на  основное и  особое сочетания нагрузок. При этом расчетные сопротив­ления  оснований из  скальных  грунтов следует принимать  равными  временным  сопротивлениям образцов скального грунта на  одноосное сжатие в  водонасыщенном  состоянии,  умноженным   на коэффициент  динамического упрочнения  Ку = 1,3.   

Расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по деформации на основное соче­тание  нагрузок. При  этом отношение  площади фундаментов  в плане под стенами и колоннами к площади  покрытия    (площади сбора  нагрузки) следует принимать не менее: для убежищ II класса - 0,15, III класса - 0,1 и IV класса - 0,05.    

Расчет конструкции фундамента на прочность должен  произво­диться на особое сочетание наг­рузок, при  этом эквивалентную статическую  на­грузку следует  принимать по п. 3.22 настоящих норм.

5.7* Требования к проектированию защитных сооружений, возводимых в районах распростране­ния вечномерзлых грунтов, определяются, согласно главе СНиП  по проектированию оснований и фунда­ментов на вечномерзлых грунтах, выбором прин­ципа  использования мерзлых грунтов  в качестве основания, расчетной температурой грунтов и их температурным  режимом  в процессе строительства и эксплуатации сооружений. Требования в отноше­нии   встроенных сооружений   и самого  здания должны быть едиными.

Отдельно стоящие заглубленные сооружения могут  проектироваться с выбором принципа исполь­зования  вечномерзлых грунтов в качестве основа­ния  независимо от принципа, принятого дня окружающих  зданий, если эти сооружения располага­ются на расстоянии, исключающем взаимное тепло­вое влияние. При этом следует учитывать использо­вание вечномерзлых грунтов в качестве основания:  

принцип  I - грунты основания сохраняются  в мерзлом состоянии в течение всего периода строи­тельства и эксплуатации здания или сооружения;  

принцип  II - допускается оттаивание грунтов основания.   

5.8. В качестве фундаментов отдельно стоящих сооружений следует использовать плитные, ленточ­ные, столбчатые или свайные фунда­менты. При принципе I использования вечномерзлых  грунтов в качестве основания в них должны быть предус­мотрены трубы  или каналы с подачей хладоносителя при  помощи  естественного или  механичес­кого побуждения для поддержания расчетной тем­пературы вечномерзлых грунтов в основании соору­жения.  

Выбор  типа охлаждающих   устройств определя­ется особенностями  местных условий (темпера­тура воздуха, количество ветреных дней и направ­ление ветра) и теплотехническим расчетом.   

5.9. При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть  доступны  для периодического  осмотра  и очистки от льда, а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора.  

Поверхность  сооружения,  соприкасающаяся  с грунтом в пределах сезонного промерзания-оттаива­ния, должна покрываться обмазками или пленками, снижающими силы морозного выпучивания.   

5.10. Расчетные динамические сопротивления вечномерзлых грунтов следует принимать равными нормативным   сопротивлениям,  согласно  главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, умноженным   на коэф­фициент условий работы m = 1,2 и коэффициент динамического упрочнения Ку, равный:   

6 - для грунтов в твердомерзлом состоянии;   

4 - для грунтов в пластично-мерзлом состоянии.

РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

  5.11. Расчет свайных фундаментов должен произ­водиться в  соответствии с требованиями главы СНиП  по проектированию свайных фундаментов  и глубоких опор.  

Несущую  способность свай следует определять как  наименьшее  из  значений, полученных  при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:  

грунта основания сваи;  

материала сваи, определяемому в соответствии с нормами   проекти­рования бетонных  и железо­бетонных конструкций.   

5.12. Несущая способность Рсв, тс, висячих свай по условию сопротивления грунта основания опре­деляется по формуле

,           (34)

где    Рст - несущая способность одной сваи, то, при воздействии статической нагрузки, определяемая по главе СНиП по проектированию свайных фунда­ментов и глубоких опор;

DР1 - давление во фронте ударной волны, тс/м2 (DР1 =10 DР; DР- давление, кгс/см2, принимаемое согласно прил 1*);

Кb, Кv, Кz  - коэффициенты, учитывающие несов­падение по времени максимума дав­ления в ударной волне, скорости и перемещения свайного фундамента, принимаемые: Кv = 1 м/с; Кz = 0,015 м; Кb = 0,7 для фунда­ментов под наружными стенками и Кb = 0,44 для внутренних стен (колонн);

п - количество   разнородных   слоев грунта;

vi - коэффициент Пуассона для 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зда­ний и сооружений;

Пi - периметр поперечного сечения сваи в середине 1-го слоя грунта, м;

Нгр - толщина 1-го слоя грунта, м, соприкасающегося с боковой поверхно­стью сваи;

ji - угол внутреннего трения 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

ví - коэффициент Пуассона для слоя грунта под острием сваи, определяе­мый по главе СНиП по проектиро­ванию оснований зданий и сооруже­ний;

а, а - скорости распространения упруго-пластических волн в слое грунта у подошвы ростверка и у острия сваи, м/с, принимаемые по табл. 25;

rв, rн - параметр грунта под ростверком и под острием сваи, тс×с24 прини­маемый по табл. 25;

Fр - площадь подошвы ростверка, опре­деляемая методом подбора, прихо­дящаяся на одну сваю, м2, за вы­четом площади F0;

F0 - площадь опирания, м2, на грунт сваи, принимаемая по главе СНиП по проектированию свайных фунда­ментов и глубоких опор.

5.13. При определении несущей способности вися­чих свай с уширением у острия, погруженных без заполнения пазух выше уширения или с неуплотнен­ной засыпкой, суммирование по слоям при вычис­лении первого слагаемого в формуле (34) следует распространять только на слои грунта, лежащие в пределах цилиндрической (призматической) части уширения сваи.

 

 

Таблица 25

Характеристика грунтов в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений

Параметр грунта тс.с24

Скорость распространения упругопластичес­ких волн а1, м/с

1. Насыпной грунт, уплотненный со степенью вла­ж­ности G £0,5

0,16

150

2. Песок крупный и средней крупности при сте­пени влажности G £ 0,8

0,17

250

3. Суглинок тугопластичный и плотнопластичный

0,17

300

4. Глина твердая и полутвердая

0,2

500

5. Лесс, лессовидный суглинок при показателя просадочности П= 0,17

0,15

200

6. Грунт при относительном содержании расти­тельных остат­ков q > 0,6 (торф)

0,1

100

7. Илы супесчаные глинистые

0,15-0,19

500

8. Водонасыщенный грунт (ниже уровня гру­н­товых вод) при степени влажности:

 

 

G >0,9

0,2

1500

G £0,8

0,19

450

Примечание. Для промежуточных значений характеристик r и q, приведенных в таблице, допускается применить интерполяцию.

 

 

5.14. Несущая способность свай-стоек Рст, тс, по условию сопроти­в­ления грунта основания (сваи) определяется в соответствии с требо­ваниями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор с учетом динамического упроч­нения основания согласно пп. 5.6 и 5.10 настоящих норм.

5.15. Количество свай и свай-оболочек Nсв в фундаменте убежища определяется по формуле

,          (35)

где     Рс - постоянная нагрузка, тс, передавае­мая на рассчитываемую часть фунда­мента от вышележащих конструкций и принимаемая согласно прил. 1*;

Fп - площадь покрытия, м2, с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента;

Кд - коэффициент динамичности, прини­маемый по условию сопротивления:

а) грунта оснований свай Кд = 1;

б) материала сваи для висячих свай Кд = 1 и для свай-стоек Кд = 1,8;

DР1 - то же, что и в формуле (34);

Рсв - несущая способность сваи, тс.

6*. РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

6.1*. Ограждающие конструкции убежищ должны обеспечивать осла­б­ление радиационного воздействия до допустимого уровня.

Степень ослаблении радиационного воздействия выступающими над поверхностью земли стенами и покрытиями убежищ следует определять по формуле

            ,   (36)

где     А - требуемая степень ослабления, принимаемая согласно прил. 1;

Кgi - коэффициент   ослабления   дозы гамма-излучения преградой из i слоев материала, равный произведению значений Кg для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

Кni - коэффициент ослабления дозы нейтронов преградой из i слоев материала, равный произведению значений Кn для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

Кр - коэффициент условий расположения убежищ, принимаемый по формуле

             ,       (36а)

где  Кзас  - коэффициент, учитывающий сниже­ние дозы проникающей радиации в застройке   и  принимаемый  по табл. 27*;

Кзд - коэффициент, учитывающий ослабле­ние радиации в жилых и производ­ственных зданиях при расположении в них убежищ и принимаемый по табл. 27а*.

6.2*. Для материалов, близких по химическому составу к приве­денным в табл. 26*, но отличающихся плотностью, коэффициенты Кg и Кп следует опре­делять для толщины приведенного слоя Хпрr, рассчитываемого из выражения

,                   (36а)

где   r - плотность вещества с известными значениями Кп и Кg;

Х - толщина слоя вещества с плот­ностью rх, для которого определя­ется приведенная толщина Хпрr.

 

Таблица 26*

Тол­щина слоя мате­риала см 

Коэффициент ослабления дозы гамма-излучения и нейтронов проникающей радиации толщей материала

 

бетон

r =2,4 г/см3, влажность 10%

кирпич r=1,84г/см3, влажность 5%

грунт r=1,95г/см3, влажность 19%

дерево r=0,7г/cм3, влажность 30%

полиэтилен

r= 0,94 г/см3

сталь

 r = 7,8 г/см3

 

Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

10

6,2

2,0

3,7

1,7

6,5

1,7

12

1,0

22

1,0

4,7

17

15

12

3,5

5,5

2,5

13

2,5

30

1,2

53

1,3

6,5

56

20

23

5,3

8,2

3,7

26

3,8

59

1,3

130

1,7

8,8

150

25

43

8,3

12

5,2

51

5,7

120

1,5

240

2,0

11

280

30

74

13

17

7,2

100

8,2

200

1,8

460

2,5

14

430

35

130

20

24

10

170

12

340

2,2

860

3,0

17

640

40

230

30

34

14

280

17

550

2,5

1600

3,8

21

900

45

390

44

47

18

470

25

910

3,0

3100

4,5

26

1200

50

680

66

66

24

780

35

1500

3,5

5800

5,5

33

1700

55

1200

96

92

32

1300

48

2500

4,2

11000

6,7

-

-

60

2100

140

130

41

2200

68

4100

4,8

20000

8,2

-

-

65

3600

200

180

62

3600

95

6700

5,7

38000

10

-

-

70

6300

280

250

66

6000

130

11000

6,7

72000

12

-

-

75

11000

390

350

83

10000

180

18000

7,7

14×104

15

-

-

80

18000

560

490

100

17000

240

30000

9,0

26×104

18

-

-

85

31000

780

680

120

28000

320

50000

10,0

48×104

21

-

-

90

53000

1100

960

160

48000

430

82000

12

91×104

25

-

-

95

91000

1500

1400

200

77000

580

14×104

14

1,7×106

30

-

-

100

15×104

2200

1900

260

12×104

770

22×104

16

3,2×106

35

-

-

105

26×104

3000

2700

330

20×104

1000

37×104

19

6,1×106

42

-

-

110

45×104

4300

3800

420

32×104

1300

61×104

21

1,1×107

50

-

-

115

76×104

6000

5400

540

51×104

1800

1,0×106

25

2,2×107

59

-

-

120

1,3×106

8400

7700

690

83×104

2300

1,7×106

28

4,1×107

69

-

-

125

2.2×106

12000

11000

890

1,3×106

3100

2,7×106

32

7,6×107

82

-

-

130

3,8×106

17000

15000

1100

2,1×106

4100

4,5×106

37

1,4×108

97

-

-

135

6,4×106

23000

22000

1400

3,4×106

5400

7,4×106

42

2,7×108

110

-

-

140

11×106

32000

31000

1800

6,4×106

7100

1,2×107

48

5,1×108

130

-

-

145

19×106

45000

44000

2300

8,7×106

9400

2,0×107

54

9,6×108

160

-

-

150

32×106

64000

62000

3000

14×106

12000

3,3×107

62

1,8×109

180

-

-

 

Таблица 27*

 

Характер застройки

Количество зданий

Высота зданий, м

Плотность застройки, %

Коэффици­ент Кзас

 

4-6

10-20

40

1,8

 

 

 

30

1,5

 

 

 

20

1,2

Промышленная

 

 

10

1,0

 

1-2

8-12

40

1,5

 

 

 

30

1,3

 

 

 

20

1,2

 

 

 

10

1,0

 

9

30-32

50

2,5

 

 

 

30

2,0

 

 

 

20

1,5

 

 

 

10

1,0

 

5

12-20

50

2,0

Жилая и административная

 

 

30

1,8

 

 

 

20

1,3

 

 

 

10

1,0

 

2

8-10

50

1,6

 

 

 

30

1,4

 

 

 

20

1,2

 

 

 

10

1,0

Примечание. При плотности застройки менее 10% коэффициент Кзас применяется равным единице

 

Для материалов, близких по химическому составу, но отличающихся влажностью при одинаковой плотности материала и не вошедших в табл. 26*, приведенную толщину Хпрп при расчете ослабления нейтронов следует определять из соотношения

,          (36б)

где       Хпрr - приведенная к одной плотности по соотношению (36а) толщина нового материала;

W - влажность нового неисследованного материала;

Wизв  - влажность материала с известными значениями Кп.

По найденному значению Хпрr по табл. 26* опре­деляем значения Кg и Кп, которые и являются коэффициентами ослабления дозы для нового материала толщиной X.

6,3. Необходимый коэффициент защиты противо­радиационных укрытий в зависимости от их назна­чения и места расположения, а также характера производственной деятельности укрываемого насе­ления устанавливается в задании на проектирование согласно прил. 1.

 

Примечание. Принимается, что выпавшие радиоактивные осадки равномерно распределены на горизон­тальных поверхностях и горизон­тальных проекциях наклонных и криволинейных поверхностей. Заражение вертикальных поверхностей (стен) не учитывается.

 

6.4*. Коэффициент защиты Кз для помещений укрытий в одноэ­тажных зданиях определяется по формуле

,      (37)

где    К1 - коэффициент, учитывающий долю радиации, проникающей через наруж­ные и внутренние стены и принимае­мый по формуле

,          (38)

 ai - плоский угол с вершиной в центре помещения, против которого распо­ложена i-тая стена укрытия, град. При этом учитываются наружные и внутренние стены здания, суммар­ный вес 1 м2 которых в одном направлении менее 1000 кгс;

Кст - кратность ослабления стенами пер­вичного излучения в зависимости от суммарного веса ограждающих кон­струкций, определяемая по табл. 28;

Kпер - кратность ослабления первичного излучения перекрытием, определяе­мая по табл. 28;

V1 - коэффициент, зависящий от высоты и ширины помещения и принимае­мый по табл. 29;

К0 - коэффициент, учитывающий прони­кание в помещение вторичного излу­чения и определяемый согласно п. 6,5* настоящих норм;

Км - коэффициент, учитывающий сниже­ние дозы радиации в зданиях, распо­ложенных в районе застройки, от экранирующего действия соседних строений, принимаемый по табл. 30;

Кш - коэффициент, зависящий от ширины здания и принимаемый по поз. 1 табл. 29.

(38)

 

 

Таблица 27a*

Материал стен

Толщина стен, см

Производственные здания

Жилые здания

 

 

Площадь проемов в ограждающих конструкциях зданий, %

 

 

10

20

30

40

50

10

20

30

40

50

Кирпичная кладка

38

0,16

0,27

0,38

0,50

0,52

0,18

0,26

0,28

0,32

0,41

 

51

0,125

0,26

0,37

0,47

0,50

0,13

0,20

0,23

0,27

0,38

 

64

0,10

0,25

0,36

0,45

0,47

0,10

0,18

0,21

0,25

0,35

Легкий бетон

20 

0,20

0,28

0,38

0,47

0,58

0,50

0,55

0,62

0,71

0,83

 

30

0,16

0,27

0,37

0,45

0,58

0,38

0,41

0,45

0,50

0,55

 

40

0,13

0,26

0,36

0,43

0,52

0,28

0,32

0,36

0,38

0,43

Примечание. Для отдельно стоящих убежищ коэффициент Кзд принимается равным единице

 

 

Таблица 28

Вес 1 м2 ограждаю­щих конструкций, кгс

Кратность ослабления g - излучения

радиоактивно зараженной местности

 

стеной, Кст (первичного излучения)

перекрытием, Кпер (первичного излучения)

перекры­тием подвала, Кп (первичного  излучения)

150

2

2

7

200

4

3,4

10

250

5,5

4,5

15

300

8

6

30

350

12

8,5

48

400

16

10

70

450

22

15

100

500

32

20

160

550

45

26

220

600

65

38

350

650

90

50

500

700

120

70

800

800

250

120

2000

900

500

220

4500

1000

1000

400

10000

1100

2000

700

³ 104

1200

4000

1100

³ 104

1300

8000

2800

³ 104

1500

³ 104

4500

³ 104

Примечание. Для промежуточных значений веса 1м2 ограждающих конструкций коэффициенты Кст, Кпер и Кп следует принимать по интерполяции.

 

6.5*. Коэффициент К0 следует принимать при расположении низа оконного проема (светового отверстия) в наружных стенах на высоте от пола помещения укрытия 0,8 м равным 0,8а, 1,5 м - 0,15а, 2 м и более - 0,09а.

 

Таблица 29

№ п/п

Высота помеще­ния, м

Коэффициент V1 при ширине помещения (здания), м

 

 

3

6

12

18

24

48

1

2

0,06

0,16

0,24

0,38

0,38

0,5

2

3

0,04

0,09

0,19

0,27

0,32

0,47

3

6

0,02

0,03

0,09

0,16

0,2

0,34

4

12

0,01

0,02

0,05

0,06

0,09

0,15

Примечания. Для промежуточных значений ширины и высоты помещений коэффициент V1 принима­ется по интерполяции.

2. Для заглубленных в грунт или обсыпных сооружений высоту помещений следует принимать до верхней отметки обсыпки.

 

Коэффициент а определяется по формуле

,     (39)

где  S0 - площадь оконных и дверных прое­мов (площадь незаложенных прое­мов и отверстий);

Sï - площадь пола укрытия.

6.6. Снижение дозы радиации от экранирую­щего влияния соседних зданий и сооружений опре­деляется коэффициентом Км, принимаемым по табл. 30.

6.7. При разработке типовых проектов допускается определять защитные свойства помещений, предназначенных под противора­диа­ционные укры­тия, при усредненных значениях коэффициента Км, равных:

0,5 - для производственных и вспомогатель­ных зданий внутри промышленного комплекса;

0,7 - для производственных и вспомогательных зданий, располо­женных вдоль магистральных улиц или в городской застройке жилыми каменными зданиями;

1 - для отдельно стоящих зданий и зданий в сельских населенных пунктах.

6.8. Коэффициент защиты Кз для помещений укрытий на первом этаже в многоэтажных зда­ниях из каменных материалов и кирпича следует определять по формуле

,       (40)

где   К1, Кст,

Кш, К0, Км - обозначения те же, что и в фор­муле (37).

 

Таблица 30

Место расположения укрытия

Коэффициент Км при ширине

зараженного участка, примыкающего к зданию, м

 

5

10

20

30

40

60

100

300

На первом или подва­ль­ном этаже

0,45

0,55

0,65

0,75

0,8

0,85

0,9

0